【正文】 2 5 .9 5 0 .4 2 5 .5 5ol l l m m?? ? ? ? ? ? （ 416） 11)減振彈簧的工作變形量 l??? ，即 [11] 3 . 9 5 0 . 4 3 . 5 5l l l m m?? ?? ? ? ? ? ? ? ? （ 417） 12)極限轉(zhuǎn)角 j? ，即 [11] 減振器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 nT 增加到極限轉(zhuǎn)矩 jT 時(shí)，從動(dòng)片相對從動(dòng)盤轂的極限轉(zhuǎn)角 a 為 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 29 02 arcsin 2j lR? ?? （ 418） 式中， l? 為減振彈簧的工作變 形量。為了提高硬度和耐磨性可以鍍可以花鍵結(jié)構(gòu)大小的楔孔的內(nèi)表面的電阻（見表 42）根據(jù)所選國家標(biāo)準(zhǔn)GB11441974 從動(dòng)板的外徑后 和發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩花鍵標(biāo)準(zhǔn) [2]，標(biāo)準(zhǔn)花鍵尺寸草案可根據(jù)從動(dòng)板的外直徑與所述發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩選中。這里是尺寸相同的花鍵的外徑。它由下式確定 [2] ： ZdD TP e )( 4 39。從d —— 分別為花鍵的外內(nèi)徑， m； Z—— 從動(dòng)盤轂的數(shù)目； maxeT —— 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩， mN? ； n —— 花鍵齒數(shù)； h —— 花鍵齒工作高度， m； h =( 39。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 31 2）限位銷與從動(dòng)盤抽缺口側(cè)邊的間隙 ? 的確定 根據(jù)公式[11] 可得 ： 2sinRa?? （ 421） 式中， R2為限位銷的安裝半徑； a 為極限轉(zhuǎn)角，由式（ 418）可得過 ? ， ? 值一般為 ～ 2R =46mm，代入 數(shù)值計(jì)算可得： ? =。 圖 43 減振器尺 寸簡圖 根據(jù)上述結(jié)構(gòu)可以確定阻尼摩擦片的內(nèi)徑為 41mm，外徑為 71mm，厚度 2mm,則有效半畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 32 徑為 30mm，共有兩個(gè)阻尼摩擦片，四個(gè)有效面。為此可采取如下措施：適當(dāng)增大蓋的板厚，一般為 ～ ；在蓋上沖制加強(qiáng)肋或在蓋內(nèi)圓周處翻邊；尺寸大的離合器蓋可改用鑄鐵鑄造 [13] 。 4）為了便于通風(fēng)，以防 止摩擦表面溫度過高，你可以做出偉大的通風(fēng)，打開離合器蓋穿孔的旗號(hào)，或加集和其他球迷。在離合器的接合時(shí)，由于滑動(dòng)的存在，甚至應(yīng)任何干預(yù)過程中大量的熱，和每個(gè)全時(shí)間和短的訪問，以產(chǎn)生（大約 3秒），因此，不 通過時(shí)間所有的熱量散發(fā)到周圍空氣中，是不可避免的摩擦引領(lǐng)溫度。壓板應(yīng)具有足夠的結(jié)構(gòu)剛性和維持壓制均勻的好方法，無翹曲明顯變形確保由于離合器和摩擦板在約 15? 25 毫米熱板基準(zhǔn)厚度的情況下，完全分離的效果。 Co ， 密度 灰? =， 硬度為 HB170～ 227) 由參考文獻(xiàn) [3] 可知 壓盤的溫度上升不應(yīng)超過 8～ 10 Co ，若溫升過高，可適當(dāng)增加壓盤的厚度。則可初選 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 35 壓D =227mm， 壓d =148mm 計(jì)算壓盤體積： 壓V = m / 灰? （ 52） 灰鑄鐵密度 : 灰? =? 610? kg/ 3mm 代入公式（ 52）可得： 壓V =(* 610? kg/ 3mm )=331034 3mm 壓盤高度可以下公式算出 [11] 壓V =4? 22()y ydD ? 動(dòng)力傳動(dòng)板和壓力板，離合器的連接的安裝高度，并且可以設(shè)計(jì)成使得：當(dāng)所述離合器是從電 源到葉極壓位置完全斷開，此時(shí)通過吸入遞送，轉(zhuǎn)印紙應(yīng)基于，或接近的非彎曲狀態(tài)（平坦的狀態(tài)彎曲應(yīng)力為空）。 按區(qū)域綜合考慮到相關(guān)的條件，選擇該驅(qū)動(dòng)件 3組，每組 3， 80mm 的長度，寬度為20毫米，厚度每層為 1mm。鉚釘孔的直徑。 =。 膜片彈簧設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)，例如一個(gè)膜片彈簧（圖 54），如下圖所示，設(shè)置彈簧鋼 [15]。脫模劑徑向拉長方圓形孔隔膜，切斷，由此應(yīng)力集中部可以減少釋放劑將被用來在另一側(cè)，安裝一個(gè)固定針孔。當(dāng) (H/h)= 2 ，特性曲線上有一拐點(diǎn)，若 (H/h)=≈ 2 ，則特性曲線中段平直，即變形增加但載荷 P 幾乎不變，故這種彈簧稱零剛度彈簧。當(dāng)然，負(fù)剛度也不宜過大，以免彈簧工作位置略微變動(dòng)就引起彈簧壓緊力過大的變化。 當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化（圖 56c）。為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，一般汽車離合器膜片彈簧的 H/h 值在如下范圍 [3]： H/h=～ 。對摩擦板更均勻的分布的壓力，推動(dòng)膜片彈簧 R 值應(yīng)大于或等于該平均半徑取 RC 摩擦片 ，拉式膜片彈簧 r 值應(yīng)取為大于或等于 Rc 中。 3） a 的選擇 。這種設(shè)計(jì)的選擇是推動(dòng)膜片彈簧，該公式顯示 35 RC= 毫米。 2） R 具有 R / r 的判斷：的 R / r 的比值對彈簧的負(fù)荷和應(yīng)力特性產(chǎn)生影響。 1） H/h 比值的選擇，比值 H/h 對膜片彈簧的彈性特性影響極大。當(dāng) (H/h)= 2 則特性曲線的極小點(diǎn)落在橫坐 標(biāo)軸上；當(dāng) (H/h)2 2 ，則特性曲線具有更大的負(fù)剛度區(qū)且具有載荷為負(fù)值的區(qū)域。這種特性很適于作為離合器的壓緊彈簧。不同的 H/h 值有不同的彈性特性如 (圖 55)所示。鋼板彈簧彈性卸載軸向印版彈簧被壓縮，然后原型。則將各項(xiàng)數(shù)值代入公式（ 54）、（ 55）、（ 56）得： τ =204Fxdm?=24 2????=[τ ] =115MPa； （ 55） ? =0Fxd? ? ? =[? ]=430MPa。則平均每顆鉚釘切向力為 Fmax，即 [10] maxmax eTF nR? = （ 54） 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 36 圖 53 傳動(dòng)片的受力分析簡圖 受力分析可知上圖中：α =arcsin（ l /2R） =176。兩個(gè)鉚釘孔中心距為 60mm，并且根據(jù)大小盤，選擇從磁盤刀片的新聞中心安裝是 毫米。因?yàn)槊恳粔K均勻沿著該驅(qū)動(dòng)器的周邊分布，它們不是在輥在中性和離合器的變形的平衡。 效果功率轉(zhuǎn)印片是足以確?，F(xiàn)有的軸向彈性，使得印刷版易于分離和足夠的拉伸和壓縮彎曲強(qiáng)度和斷裂韌性。 壓m —— 壓盤質(zhì)量， kg。 cm。它會(huì)導(dǎo)致不僅降低了摩擦系數(shù)，磨損加劇，嚴(yán)重的甚至?xí)?dǎo)致摩擦片和焚燒的壓力板。 根據(jù)上述設(shè)計(jì)要求，本次設(shè)計(jì)選用離合器蓋的板厚為 ， 10 鋼沖制而成。對中方式采用定位銷或定位螺栓，也可采用止口對中。參照公式（ 31）可得阻尼摩擦片受到的彈簧壓力為： F=23000/（ 30? ? 4） = 第 5 章 離合器蓋總成 離合器蓋總成如圖（ 51）所示，包括壓緊彈簧、離合器蓋、壓盤，傳動(dòng)片等。 4）從動(dòng)盤轂缺口寬度 B及彈簧安裝窗口尺寸 A 如圖（ 43）所示， d/2 為摩擦片內(nèi)半徑； R0為減振彈簧分布半徑； R2 為限位銷安裝半徑； B 為從動(dòng)盤轂缺口寬度； l 表示彈簧安裝窗口 A的寬度； 1? 、 2? 為限位銷與從動(dòng)盤轂缺口間的間隙；其中 1? 表示發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)的情況， 2? 表示車輪反向驅(qū)動(dòng)時(shí)的情況。從d )/2 l —— 花鍵有效長度， m。 m a x從從 ?? （ 4— 20） 式中， 39。由于主面形成的花鍵的傷害由于通過擠出損傷過大，所以楔壓應(yīng)力可以提 高輪轂的花鍵的軸向長度時(shí)的負(fù)載來計(jì)算過大。 以確保該從動(dòng)轂不產(chǎn)生在第一滑動(dòng)軸偏移效果的離合器的軸向長度的完全分離，不應(yīng)該太小，整體尺寸和相同的尺寸取決于它的花鍵的外徑。隨動(dòng)板的軸向長度不應(yīng)該太小以免彎曲，當(dāng)花鍵軸滑塊沒有完全離開分離，并且通常為 ? 倍的花鍵軸直徑的 [12]。 7)減振彈簧總變形量 l? ，即 [11] 1074 3 . 9 52 7 2 . 2 /FNl m mK N m m?? ? ? ? （ 413） 8)減振彈簧自由高度 ol ，即 [11] m i n 2 2 3 .9 5 2 5 .9 5ol l l m m? ? ? ? ? ? （ 414） 9)減振彈簧的預(yù)變形量 l?? ，即 [11] l?? =M 預(yù) /KnRo （ 415） 式中 M 預(yù) = 極 = ? 290N 2)彈簧鋼絲直徑 d1 ，即 [11] 31 8[]CFDd ???? （ 48） 式中， 本次設(shè)計(jì)彈簧材料選用 65Mn， 由參考文獻(xiàn)得 許用應(yīng)力 []? =600Mpa,代入相關(guān)數(shù)據(jù)可得 d1≈ ， d1須為標(biāo)準(zhǔn)值，一般 d1=3～ 4mm，這里選取 d1=4mm。但是 nT 不應(yīng)大于 ?T ，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取 [11] nT =（ ～ ） maxeT （ 4— 4） 計(jì)算可得： nT =? 145=20 N? m 5)減振彈簧的位置半徑 0R 0R 的尺寸應(yīng)盡可能大些，但要保證 mmRd o 502 ?? ， 一般取[11] 0R =（ ～ ） d/2 (4— 5) 計(jì)算得： 0R =45mm，符合要求。它被阻尼彈簧允許電壓和其它因素限制了發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩通常希望 jT =（ ～ ） maxeT （ 4— 4） 式中，乘用車：系數(shù)取 ，代入相關(guān)數(shù)據(jù)可得 jT =? 145 N? m =310 N? m 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 26 2)扭轉(zhuǎn)角剛度 ?k 為了避免引起傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，要合理選擇減振器的扭轉(zhuǎn)角剛度 ?k ，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動(dòng)機(jī)常用的工 作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。因此，扭轉(zhuǎn)阻尼器具有以下功能： 1）發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的扭轉(zhuǎn)剛度和驅(qū)動(dòng)接合部，匹配驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)振動(dòng)頻率。各項(xiàng)數(shù)值代入公式（ 42）及（ 43）得： τ = MPa [τ ] =115Mpa； ? = MPa [σ ]=430MPa。 選取鉚釘型號(hào) [9] 為 GB/T8721986 3? ，材料為 15 號(hào)鋼。尺寸根據(jù)第三章計(jì)算選取，它是以鐵粉或銅粉為基體與另外的金屬或非金屬粉末混合物經(jīng)壓制燒結(jié)成形而成。 6)在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩時(shí)，有足夠的剪切強(qiáng)度； 7)具有小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，材料加工性能良好； 8)在整個(gè)工作溫度范圍內(nèi)，與對置材料印刷制版，飛輪兼容良好的摩擦特性 。 圖 41 從動(dòng)盤總成分解圖 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 24 1， 3摩擦片 2從動(dòng)片 4， 6摩擦阻尼片 5從動(dòng)盤轂 7減振盤 摩擦片設(shè)計(jì) ，在相對很短的時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生大量的熱，因此，要求面片應(yīng)有下列一些綜合性能： 1)在工作的摩擦系數(shù)較高 。從動(dòng)盤對離合器工作性能影響很大，設(shè)計(jì)從動(dòng)盤總成時(shí)應(yīng)注意滿足以下幾個(gè)方面的要求： 1）為了減少變速器換擋時(shí)輪齒間的沖擊，從動(dòng)盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能小。 表 34 單位摩擦面積傳遞轉(zhuǎn)矩的許用值 離合器規(guī)格 D/mm ? 210 210～ 250 250～ 325 325 [ 0cT ]/ 210?? 代入數(shù)據(jù)得， 0cT =? 102 2/mmmN? 。 代入相關(guān)數(shù)據(jù)得 Dv =，符合要求。 摩擦面數(shù) Z 為離合器從動(dòng)盤數(shù)的兩倍，決定于離合器所需傳遞轉(zhuǎn)矩的大小及其結(jié)構(gòu)尺寸，由于是單片離合器，因此摩擦面數(shù) Z=2。摩擦片的材料是石棉材料，粉末冶金及金屬陶瓷。儲(chǔ)備系數(shù)大，可適當(dāng)增加。C = 摩擦片中徑 cR , 即 [3] 223332 rR rRRc