n600-1667-537-537反動(dòng)式汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算、8號(hào)高壓加熱器設(shè)計(jì) 熱力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 畢業(yè)論文(文件)
【正文】 22 Mpa， 疏水出口溫度 1t?? = c? （ 1）選定 8 號(hào)高壓加熱器熱器的部分結(jié)構(gòu)參數(shù) 初步選定管程 z =2，每管程有 1n =1500 根管，總的管子 根數(shù)為 tn =3000根管。 39。39。所謂平均溫差法，是指在加熱器換熱過(guò)程中，蒸汽沿流程放出熱量溫度不斷下降，給水沿流程吸熱而溫度上升，且蒸汽和給水間的溫差沿流程是不斷變化的。積聚在殼體底部的疏水，經(jīng)端板底部的吸水口進(jìn)入疏水冷卻段，在一組隔板的引導(dǎo)下向上流動(dòng)，最后從位于該段頂部殼體側(cè)面的疏水管疏出。 在該機(jī)組的回?zé)嵯到y(tǒng)中， 8 號(hào)高壓加熱器采用的是管板 U形管表面式回?zé)峒訜崞?，它結(jié)構(gòu)緊湊、省材料、流動(dòng)阻力小、換熱效率高。 圖 41 是哈爾濱第三電廠高壓加熱器的結(jié)構(gòu)示意圖。 對(duì)于 600Mw機(jī)組，高壓給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)為一個(gè)大旁路或三個(gè)小旁路，各級(jí)高壓加熱器采用疏水逐級(jí)自流至除氧器；運(yùn)行中由于給水壓力、溫度較高且系統(tǒng)性較強(qiáng)，因此給水加熱器的合理設(shè)計(jì)將嚴(yán)重影響機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)性，尤其 高壓加熱器能否正常運(yùn)行是給水設(shè)計(jì)溫度的直接保證，從而對(duì)提高機(jī)組效率和保證出力存在直接的影響。 新汽量計(jì)算及功率校核 根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來(lái)計(jì)算 D0 D0 = D0c /β = D0c /(1－ ?81 jjY?) 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 17 (1)計(jì)算 D0c rhq = rhh 7h ==(KJ/h) 凝汽器的比內(nèi)功為 icw = h0+ rhq － ch =+－ 2333=(KJ/h) D0c =gmicWPe??3600 ? 103=? 87 60036 00 ?? ? =（ KJ/h） (2) 計(jì)算 D0 各級(jí)抽汽不足系數(shù) YJ如下： 8Y = 8 rh c(h +q h )icw= (3 1 5 6 .4 + 5 2 6 .5 2 3 3 3 )1 5 8 7 .9 = Y7 = 7 rh cich q hw??= 3 0 1 0 .4 5 2 6 .5 2 3 3 31 5 8 7 .9??= Y6 = (h6 － hC)/Wic=(－ 2333)/= Y5 =(h5 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y4 =(h4 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y3 =(h3 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y2 =(h2 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y1 =(h1 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= 于是 ,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) ? 為 ? =1/(1?81 jjY?)=1/[1(+++++9730++)]=1/()= 則汽輪機(jī)的新蒸汽量 D0 =D0c ? β =? =表 32 jjh? 、 j? jY 和 jD的計(jì)算數(shù)據(jù) 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 18 j? jh jjh? jY j? jY jD（ t/h ）(jD= 0D j? ) 1? = 1h = 1? 1h = 1Y = 1? 1Y = 1D = 2? = 2h = 2? 2h = 2Y = 2? 2Y = 2D = 3? = 3h = 3? 3h = 3Y = 3? 3Y = 3D = 4? = 4h = 4? 4h = 4Y = 4? 4Y = 4D = 5? = 5h = 5? 5h = 5Y = 5? 5Y = 5D = ?6? 6h = ? 6 6h = 6Y = ? 6 6Y = 6D = 7? = 7h = 7? 7h = 7Y = 7? 7Y = 7D = 8? = 8h = 8? 8h = 8Y = 8? 8Y = 8D = c? = ch =2333 c? ch = cD = h?? = Y?? = 0D = （ 3）功率校核 1 Kg 新汽比內(nèi)功 iw （ 其中 jjh?? 計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)上表 ） i 0 r h r h j j c cw h q h h? ? ? ? ? ? ??81（ ） =+ ? ? （ +++++ +++） =據(jù)此 ,可得汽輪發(fā)電機(jī)功率 eP? 為 eP? =D0 iw η mη g/3600=? ? ? = 計(jì)算誤差： 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 19 ? = ee| P | 100%P eP?? ? = | 6 0 0 6 0 1 .7 2 2 7 | 100%600? ?=% 誤差非常小，在工程允許的范圍內(nèi)，表示上述計(jì)算正確 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 根 據(jù)給水溫度 fwt =℃ ,給水壓力 MPa，查焓熵軟件，可得給水比焓fwh = 。 （ 1） 能量平衡：α 1h1+α d2h2’ +α chc’ =α c4hw1。2239。eh （ KJ/kg） 出口端差 t?（℃） 給水出口水溫2wt （ c? ） 給水出口比焓 jwh （ kJ/kg） H8 5 1 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 14 H7 0 H6 6 0 Hd 0 H4 H3 6 H2 7 H1 5 計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)及凝汽系數(shù) 采用相對(duì)量方法進(jìn)行計(jì)算 (1)8 號(hào)高壓加熱器 的計(jì)算 ? 8（ h8hw8d） η=h w8 hw7 /)(8878????????）（dwwwehhhh ?? H8 的疏水系數(shù)α d8=? 8= (2)7 號(hào)高壓加熱器 H7的計(jì)算 ? 7 [(h7 hw7d)+ ? 8(hw8d hw7d)]η = hw7 hw6 7? = dwdwdwdwwhh hhhh 77 78867 )(/)( ? ??? ?? = (? ???? ））（ = H7 的疏水系數(shù)α d7=α d8+? 7 =+= 再熱蒸汽系數(shù) rh? =1? 8 7? == (3) 6 號(hào)高壓加 熱器 H6 的計(jì)算 因?yàn)槌跗鞒隹谒M(jìn)入六號(hào)高壓加熱器，而水是不可壓縮流體，所以進(jìn)入六號(hào)高加的給水焓值可以按除氧器出口水焓值計(jì)算，即由熱平衡得： [? 6（ h6 hw6d)+ ? d7(hw7d hw6d)]η= h w6hw5 ?6? dwdwdwdwwhh hhhh 66 67756 )(/)( ? ??? ?? 華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 15 = 8 4 8 . 3 7 5 1 . 1 ) / 0 . 9 8 0 . 1 5 6 0 ( 8 8 5 . 1 7 6 1 . 23 3 4 6 . 8 7 6 1 . 2? ? ? ??（ ） = H6 的疏水系數(shù)α d6=α d7+? 6=+= (4)除氧器 HD 的計(jì)算 因?yàn)檫M(jìn)入除氧器的軸封蒸汽量很少，所以可以忽略軸封抽汽，由除氧器物質(zhì)平衡可知除氧器的進(jìn)水系數(shù) ? c4=1? 5? d6 由能量平衡： [ 5? （ h5 hw4d)+ ? d6(hw6d hw4d)]η = hw5 hw4 5? = dwdwdwdwwhh hhhh 45 67745 )(/)( ? ??? ?? = )(( ? ???? ） = 除氧器的 HD 進(jìn)水系數(shù) ? c4=1? 5? d6 == (5)4 號(hào)低壓加熱 器 H4的計(jì)算 直接由 H4 的熱平衡可得 4? 4? （ h4h4’ ） η= （ hw4 hw3） ? c4 4? = ( ??? ） = H4的疏水系數(shù)為 4d? = 4? = (6) 3 號(hào)低壓加熱器 H3 的計(jì)算 同理，有 [ 3? （ h3 h3’ )+ ? d4(h4’ h3’ )]η =? c4(hw3 hw2) 3? = 39。j 或 hdwj ,將機(jī)組回?zé)嵊?jì)算點(diǎn)參數(shù)列下表。 (2)回?zé)岢槠?jì)算 對(duì)凝氣式機(jī)組按高到底進(jìn)行回?zé)岢槠?Dj 或抽汽系數(shù) j? 的計(jì)算。哈爾濱第三電廠 600MW 機(jī)組采用的是八級(jí)回?zé)岢槠?。同時(shí)還要盡量避免發(fā) 電廠的熱力系統(tǒng)過(guò)于復(fù)雜，以保證運(yùn)行的可靠性。 給水回?zé)峒訜峒?jí)數(shù) 當(dāng)給水溫度一定時(shí)，隨著回?zé)峒?jí)數(shù) z 的增加冷源損失將減小，汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率 i? 將增加。 經(jīng)濟(jì)上的最佳給水溫度與整個(gè)裝置的綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)性有關(guān)。另一方面，隨著給水溫度的提高，工質(zhì)在鍋爐中的吸熱量將會(huì)減少，汽輪機(jī)熱耗率以及絕對(duì)電耗率也會(huì)受雙重影響，反之亦然。則得到理想回?zé)嵫h(huán)絕對(duì)內(nèi)效率 i? 為： 0011c c cifwqqq h h?? ?? ? ? ? ? 1 2 30 0 1 1 2 21 ( ) ( ) ( ) ( )zcw w w z w zq q q q qq h q h q h q h?? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中， c? 為汽輪機(jī)凝汽份額， cq 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量 ， 1q 、 2q 、 3q 、 zq 、 cq 為抽汽在各加熱器中的放熱量， 0h 為主蒸汽比焓， 0wh? 、 1wh? 、 2wh? 、 wzh? 分別分別表示單位質(zhì)量給水或凝結(jié)水在各級(jí)加熱器中的焓升， kJ／ kg。 同一回?zé)嵯到y(tǒng)中，每個(gè)加熱器的焓升分配差別 較大，各機(jī)組焓升分配并沒(méi)有恪守某種規(guī)律，而是以系統(tǒng)最高的經(jīng)濟(jì)效率為目標(biāo)分配的。三者緊密聯(lián)系 ， 互有影響。因此，盡可能利用低壓回?zé)岢槠?，將?huì)獲得更好的效益。同時(shí)，汽輪機(jī)抽汽加熱給水的傳熱溫差比水在鍋爐中利用煙氣所進(jìn)行加熱時(shí)的溫差小
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