【正文】 應(yīng)加雙螺母或防松墊圈，以防磨機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中因研磨體沖擊使螺栓松 動(dòng)。 B. 鑲砌法 鑲砌時(shí)襯板和筒體之間家一層 1∶ 2的的水泥砂漿或石棉水泥，在襯板的環(huán)向縫隙中用鐵板楔緊，再灌以 1∶ 2的水泥砂漿。 B. 篩析物料 隔倉(cāng)板的篦縫可把較大顆粒的物料阻留于粗磨倉(cāng)內(nèi)，使其繼續(xù)受到?jīng)_擊粉碎。單隔倉(cāng)一般由若干扇型篦板 組成。物料通過(guò)篦板進(jìn)入兩板中間，由提升揚(yáng)料裝置將物料提到中心圓錐上，進(jìn)入下一倉(cāng)。 一倉(cāng)內(nèi)已磨好的物料通過(guò)雙層隔倉(cāng)裝置進(jìn)料端篦板的篦孔進(jìn)入兩個(gè)篦板之間的空間，被收集到螺旋形的導(dǎo)料板上，然后隨著磨機(jī)的回轉(zhuǎn)便被導(dǎo)料板提升導(dǎo)向。同心圓狀排列的篦孔是平行于研磨體物料的運(yùn)動(dòng)路線。篦板厚度有 50mm 兩種。 圖 46 隔倉(cāng)板篦孔排列形式 Φ 10m 球磨機(jī)筒體部分設(shè)計(jì) 32 圖 47 干法生料磨和水泥磨的篦孔 5 研磨體的確定 研磨體的運(yùn)動(dòng)分析 球磨機(jī)的粉磨作用，主要靠研磨體對(duì)物料的沖擊和研磨。研磨體與筒壁及研磨體層與層間的滑動(dòng)略去不計(jì)；筒體內(nèi)物料對(duì)于研磨體運(yùn)動(dòng)影響略去不計(jì)。由此可見， 研磨體在脫離點(diǎn)開始脫離的條件為 ,由 [5] P ≤ G cos? （ 51） 由圓周公式， 2mvp R? 及 Gmg?代入上式得 gG將不同規(guī)格的研磨體按一定比例配合裝入同一倉(cāng)中，稱為級(jí)配。 鹽城工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 35 表 51 各種磨機(jī)的研磨體填充率 磨機(jī)類 型 填充率（ %） 開路長(zhǎng)磨或中長(zhǎng)磨 25～ 35 閉路雙倉(cāng)磨 30～ 32 一級(jí)閉路長(zhǎng)磨 30～ 36 二級(jí)閉路短磨 40～ 45 中卸或尾卸烘干磨 25～ 28 選粉烘干短球磨 35～ 38 管磨機(jī)的鍛倉(cāng) 25～ 33 填充率直接影響沖擊次數(shù)、研磨面積，反映各倉(cāng)球面高低，還影響研磨體的沖擊高度（沖擊力），其范圍一般在 25%～ 35%之間，以 28%～ 31%者居多，見表 51。鍛倉(cāng)的填充率不宜太高。 C. 粉磨礦渣水泥時(shí)，當(dāng)產(chǎn)品細(xì)度和普通水泥相近時(shí)，一倉(cāng)球徑應(yīng)小些；在相同的情況下，生料磨的球徑比水泥磨的球徑大些?？傃b載量不應(yīng)超過(guò)設(shè)計(jì)允許的裝載量。 E. 一般采用四級(jí)球配（鍛倉(cāng)為 兩種鋼鍛），并且大球、小球應(yīng)少些，中間球應(yīng)些，即“兩頭小，中間大”。產(chǎn)品細(xì)度防粗，喂料量必須增大，應(yīng)加大球徑，以增加沖擊功，加大間隙、加快排料，減少緩沖；反之應(yīng)減少球徑。當(dāng)物料易磨性較差時(shí)，或出磨產(chǎn)品的細(xì)度要求較細(xì)時(shí)一倉(cāng)填充率應(yīng)低些，以不高于 28%為宜；磨機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，或襯板的提升能力較強(qiáng)時(shí)，磨機(jī)的填充率應(yīng)低些，反之應(yīng)高些；生產(chǎn)低級(jí)水泥時(shí)，一倉(cāng)填充率宜高些，反之宜低些。所以為了適應(yīng)各種不同物料的沖擊和研磨體作用的要求，增加研磨體對(duì)物料的沖擊和研磨作用。 公式（ 53）為研磨體運(yùn)動(dòng)基本方程式，由此方程式可以看出：研磨體脫離角 ?（或降落高度）與筒體轉(zhuǎn)速 n 及研磨體所在層半徑 R （或筒體有效半徑）有關(guān)，而與研磨體質(zhì)量無(wú)關(guān)。各層研磨體脫離點(diǎn)的連線 AB稱為脫離點(diǎn)軌跡。 研磨體在磨體內(nèi)的運(yùn)動(dòng)是很復(fù)雜的，為便于 分析，特作如下的假使： A. 研磨體在筒體內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡只有兩種，如圖 51所示。若要調(diào)小通孔率可以先堵外外圈篦孔。 B. 篦孔形狀 干法生料磨和水泥磨的篦孔形狀和幾何尺寸如圖 46 所示?？梢娺@種雙層隔倉(cāng)裝置除了有加快磨內(nèi)物料流速的作用以外，還有篩析選粉作用。雙層隔倉(cāng)板種類有過(guò)渡式雙隔倉(cāng)、提升式雙隔倉(cāng)和選粉式雙隔倉(cāng)。已磨至小于篦孔的物料，在新喂入物料的推動(dòng)下，穿過(guò)篦縫進(jìn)入下一倉(cāng)。隔倉(cāng)板應(yīng)盡量消除 圖 44 金屬襯板的固定方式 （ a）角錐形 （ b）圓錐形 （ c）橢圓錐形 對(duì)通風(fēng)的不利影響。一般用于細(xì)磨倉(cāng)的襯板固定。這種固定方法抗沖擊、耐振動(dòng)。上述這一切為提高了粉磨效率 ,并節(jié)省電能奠定了基礎(chǔ)。接觸的弧線長(zhǎng)度可為整個(gè)磨球圓周長(zhǎng)的 1/4～ 1/3，弧度可達(dá)120176。它與磨球及物料的接觸為點(diǎn)接觸。在磨內(nèi)安裝后 ，使磨機(jī)的有效斷面呈圓角正方形。在磨內(nèi)安裝方向是大端向著磨尾，也就是靠近料端直徑大，出料端直徑小。 D. 小波紋襯板 小波紋襯板具有較小的波峰和節(jié)距，提升系數(shù)小， 開有錐形孔，適用于細(xì)磨倉(cāng)。適用于一倉(cāng)，特別是入磨物料粒度大的一倉(cāng)。它對(duì)研磨體的摩擦力小，研磨體在它上面產(chǎn)生的滑動(dòng)現(xiàn)象較大，對(duì)物料的研磨作用強(qiáng) ，通常多與波紋襯板配合用于用于細(xì)磨倉(cāng)。磨機(jī)上結(jié)構(gòu)復(fù)雜 及薄壁大件不宜采用高烙鑄鐵，如隔倉(cāng)篦板，磨頭襯板等。但在使用中，容易過(guò)早反凸彎曲變形，拉斷固定螺栓，造成襯板脫落，使之壽命降低，一般平均壽命在 5000～ 6000h 。由于各倉(cāng)內(nèi)研磨體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)不同，為適應(yīng)這種工作狀態(tài)的要求，制造各倉(cāng)襯板材料就不同。 0gn —— 內(nèi)圈分布圓上的鉸孔螺栓數(shù) , 0gn =4. 代入公 式 (435) ? ? 10 Pa??? ? ? gPBBFld?? ? (436) 式中 : Bl —— 螺栓伸入鉸孔的有效配合長(zhǎng)度 ,Bl =60mm。 代入公式（ 433） ? ? ? ? ?? ,故材料足夠 . C．法蘭聯(lián)接螺栓的計(jì)算 螺栓規(guī)格為 M36 130，材料為 Q235，其 82. 25 10s Pa? ?? ，許用應(yīng)力? ? 77( 0 .0 8 0 .1 ) 2 1 0 2 .2 5 1 0st Pa??? ? ? ?～～，許用剪切應(yīng)力 ? ? s??? = 10 Pa? 。 r/ d1 = 95/1130≈ 取 K= σ ? 〔 σ 〕 〔 σ 〕 =σ 1/n （ 433） 式中 : 〔 σ 〕 — 中空軸的許用彎曲應(yīng)力， Pa。 n— 筒體轉(zhuǎn)速 ,r/min。 B．中空軸計(jì)算 參考文獻(xiàn) [11]，中空軸材料是 ZG270,其 σ 1= 270 Mpa. MW MW = RA tl （ N端蓋材料應(yīng)與筒體相同。 ? ? 01. 5 1. 7fdd? ，則 1650 1870fd m m? fd — 法蘭外徑 ,取 fd =1700mm。 取進(jìn)料中空軸 0b進(jìn) =345mm，出料中空軸 0 320b ?出 mm，初定中空軸內(nèi)徑 2d =925mm d1 = d0+3～ 4cm,d1 — 中空軸的軸肩直徑 ,取 d1 = 1130 mm 。 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) [5]，中空軸的結(jié)構(gòu)和相關(guān)尺寸如圖 42所示： d0 — 中空軸軸頸部位 的直徑，根據(jù)磨筒體內(nèi)研磨體的最大裝載量來(lái)確定必須滿足研磨體不能進(jìn)入中空軸的要求。磨頭和法蘭螺栓孔要精確重合，并有不少于 15%的絞孔螺栓起定位作用。 焊接端蓋，其鋼板厚度一般為筒體鋼板厚度的 ～ 倍，且焊接端蓋的焊縫不宜與筒體焊縫重合，也要避免與筒體上襯板螺栓孔重合。對(duì)于較大直徑的磨機(jī)，易產(chǎn)生鑄造缺陷，因磨頭端蓋占有較大的平展面積且又較薄，即使采用較多的澆冒口澆鑄，其冷卻收縮? ?771 .5 1 1 0 1 .6 8 1 0P a P a??? ? ? ? ?? ? 8 71 .0 1 1 0 1 .6 8 1 06 Pa? ?? ? ?Φ 10m 球磨機(jī)筒體部分設(shè)計(jì) 22 也是不均勻的，從而使中空軸與端蓋的過(guò)渡曲面產(chǎn)生較大的應(yīng)力和組織疏松，這種缺陷有時(shí)在切削加工到一定程度才會(huì)發(fā)現(xiàn)，造成不應(yīng) 有的返工浪費(fèi)，有時(shí)這種缺陷處于隱蔽狀態(tài)，不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于該部位在磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，承受著交變應(yīng)力，并且有較大的應(yīng)力集中，在運(yùn)轉(zhuǎn)一段時(shí)間后便產(chǎn)生斷裂，這時(shí)造成的損失就更大；另一種磨頭是將端蓋和中空軸分成兩部分再組合在一起，把端蓋和中空軸分別鑄造，加工后用螺栓組裝到一起，這種結(jié)構(gòu)，避免了上述的鑄造缺陷。在磨機(jī)筒體上，根據(jù)目前的經(jīng)驗(yàn)一般取0C =150。 ? ? 1n?? ?? （ 421） [11] ? ?1 0. 27 sb? ? ?? ?? （ 422） [11] 式中 : ??? —— 許用彎曲應(yīng)力， Pa ； 1?? —— 筒體材料的疲勞極限， Pa ； s? —— 筒體材料的屈服極限， Pa ； b? —— 筒體材料的抗拉強(qiáng)度極限， Pa ； n —— 安全系數(shù)， n 6? 。 ,由 [11] AR ? ?1 1 1 2 4 2 2 2 4 2 3 3 4 6 51 1 2 22 2 2 3 3ALq l l l l q l l l ql G L l G l G Pu lR L? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? （ 413） 代入公式（ 413） 10ARN?? 圖 41 磨機(jī)筒體作用力的分布 BR ? ?1 1 2 2 2 3 6B u AR q l q l q l G G G P R? ? ? ? ? ? ? ? （ 414） 代入公式（ 314） 10BRN?? maxM Φ 10m 球磨機(jī)筒體部分設(shè)計(jì) 20 ? ? ? ?221 3 32 3 1 1 3 1 2213 2 2 2xA x l l x lM R x G x l q l x l l q q? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? （ 415） 令 0 , 5 .5xdM mdx ??max求得x 代入公式（ 415） 6m a x 2 .0 9 1 0M N m? ? ? kM k u bM P R?? （ 416） 將式（ 48）代入（ 416）中得 （ 417） 代入公式（ 417） 10kM N m? ? ? M ? ?22m a x kM M M??? （ 418） 代入公式（ 418） 62. 09 10M N m? ? ? 式中 : M —— 筒體所受當(dāng)量彎矩， Nm? ； maxM —— 筒體所受最大彎矩， Nm? ； kM —— 筒體所受扭矩， Nm? ； ? —— 折合系數(shù)，一般取為 ～ 。 1P 、 2P —— 分別為一、二倉(cāng)動(dòng)態(tài)研磨體的作用力 ,N。m. 代入公式 (48) 44769 5 5 0 6 . 0 8 6 1 02 0 . 7 5 3 . 4 7 6uP ? ? ??N ,由 [11] 計(jì)算作用在筒體上的彎矩時(shí) ,筒體上的作用力分布如圖 41所示。即 : 0G = (46) 式中 : 0G —— 粉磨物料的重力 ,N. 代入公式 (46) 0G = 310 = 510 N ,作用于筒體上的總載荷 Q Q= mG + (47) 代入公式 (47) Q= 510 + 510 = 610 N uP ,由 [11] Φ 10m 球磨機(jī)筒體部分設(shè)計(jì) 18 9550u bNP nR? (48) 式中 : uP —— 圓周力 ,N。焊縫坡口邊至孔邊的最小距離為筒體厚度的2 倍且不小于 75mm 為宜。 代入公式 (42) 010 ?? 0 ? m ，使筒體的焊縫總長(zhǎng)達(dá)到最短為原則來(lái)排列鋼板，厚鋼板與薄鋼板對(duì)接焊的過(guò)渡斜率不大于 1： 10 為宜。因此，一般用于制造筒體的材料是普通結(jié)構(gòu)鋼板 Q235，它的強(qiáng)度、塑性、可焊性都能滿足這些要求，且易購(gòu)到。人孔的尺寸、孔口倒棱、孔面粗糙以及四個(gè)孔角的圓角半徑等，基本要求和內(nèi)提式磨 門的人孔相同。 本磨機(jī)選用的是外蓋式磨門。 內(nèi)提式磨門有兩種結(jié)構(gòu)形式：一種是把磨門和磨門襯板鑄造成一整體這種結(jié)構(gòu)只適用于韌性高的耐磨材料，因?yàn)樵煨痛蠖鴱?fù)雜，脆