【正文】 次理論與實(shí)踐相結(jié)合的綜合性訓(xùn)練。要經(jīng)常對管殼程介質(zhì)的溫度和壓降進(jìn)行監(jiān)督，分析換熱器的泄漏和結(jié)構(gòu)情況。 （ 2）地腳螺栓兩側(cè)均有墊鐵。 換熱器的安裝與維護(hù) 安裝 ：根據(jù)該換熱器的結(jié)構(gòu)形式，在換熱器的兩端留有足夠的空間來滿足拆裝、維修的需要。 c 螺栓的緊固至少應(yīng)分三遍進(jìn)行，每遍的起點(diǎn)應(yīng)相互錯開 120176。 d 管箱應(yīng)在補(bǔ)焊后作消除應(yīng)力的熱處理，設(shè)備法蘭應(yīng)在熱處理后加工。還應(yīng)取出折流板、支持板上的任何毛刺。m。 b 拼接管板的對接接頭應(yīng)進(jìn)行 100%射線或超聲檢測，按 JB473094 進(jìn)行表面檢測，檢測結(jié)果不低于Ⅲ級，或超聲檢測中的Ⅰ級為合格。 e 插入式接管不應(yīng)伸出管箱、殼體和頭蓋的內(nèi)表面。、180176。 b 圓筒同一斷面上，最大直徑與最小直徑之差為 e≤ %DN， DN=% 1100= c 圓筒直線度偏差為 L/1000，且當(dāng) L≤ 6000mm 時，其值不大于 。 即 錯誤 !未找到引用源 。 ,錯誤 !未找到引用源。 ,錯誤 !未找到引用源。 支座的選擇及應(yīng)力校核 支座的選擇 根據(jù)《鋼制管法蘭 墊片 緊固件 》 JB/T471292 鞍式支座的選擇重型 BI 型焊制鞍式支座（表 7） 當(dāng) DN=1200mm 取鞍式支座的相關(guān)尺寸如下： 序號 項(xiàng)目 符號 單位 數(shù)值 1 公稱直徑 DN mm 1200 2 允許載荷 Q KN 562 3 鞍座高度 h mm 200 4 底板 mm 880 mm 170 mm 12 5 腹板 mm 10 6 筋板 mm 200 mm 140 mm 180 mm 10 7 墊板 弧長 mm 1410 29 mm 270 mm 8 e mm 40 8 螺栓間距 mm 720 9 帶墊板鞍座質(zhì)量 M Kg 80 10 包角 ? 120 11 型號 BI 重型 F,S各一 、鞍座的應(yīng)力校核 （ 1） 原始數(shù)據(jù)表 序號 項(xiàng)目 符號 單位 數(shù)值 1 設(shè)計(jì)壓力 MPa 2 設(shè)計(jì)溫度 t 186。 補(bǔ)強(qiáng)圈厚度： 錯誤 !未找到引用源。 開孔需另加補(bǔ)強(qiáng)。 —— 接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積 錯誤 !未找到引用源。 （ 810）計(jì)算 錯誤 !未找到引用源。 mm 選用 C 形坡口。 27 錯誤 !未找到引用源。 —— 殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積 錯誤 !未找到引用源。 4. 接管最小壁厚滿足表 81 要求 管箱接管開孔補(bǔ)強(qiáng)的計(jì)算 由于接管 150mm 的公稱直徑大于 89mm,所以要補(bǔ)強(qiáng)，但由于設(shè)計(jì)的筒體或封頭厚度遠(yuǎn)大于理論厚度，所以要進(jìn)行計(jì)算看是否需要 補(bǔ)強(qiáng) 1. 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍 a) 有效寬度 B=300 b) 有效高度：外側(cè)高度 h1= c) 有效高度；內(nèi)側(cè)高度 h2=0 2. 補(bǔ)強(qiáng)面積 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍內(nèi)可作為補(bǔ)強(qiáng)的截面積按 GB1501998 錯誤 !未找到引用源。 ,實(shí)取 錯誤 !未找到引用源。 表 41 查得折流板名義外直徑為 DN=1194mm,管孔直徑為 錯誤 !未找到引用源。 折流板厚度 由 GB1511999 錯誤 !未找到引用源。 折流板尺寸 缺口弦高 h 值，一般取 錯誤 !未找到引用源。表 45 20 5 拉桿在折流板端螺紋長度 mm GB1511999錯誤 !未找到引用源。 MPa 拉桿和定距管的確定 序號 項(xiàng)目 符號 單位 數(shù)據(jù)來源及計(jì)算公式 數(shù)值 1 拉桿直徑 mm GB1511999錯誤 !未找到引用源。 表 41 170 4 焊接接頭系 數(shù) 5 管程設(shè)計(jì)壓 力 MPa 6 管箱筒體計(jì) 算厚度 mm 24 7 設(shè)計(jì)厚度 mm 8 名義厚度 mm 錯誤 !未找到引用源。 2. 錯誤 !未找到引用源。 選擇帶徑對焊法蘭，法蘭相關(guān)參數(shù)如下： DN A1 D K L n Th C N S H1 R H 150 159 300 250 26 8 M24 28 190 12 8 75 （ 2）接管 c 、 d 的公稱直徑相同設(shè)為 錯誤 !未找到引用源。 。 設(shè)計(jì)壓力 由 《壓力容器法蘭》長徑對焊法蘭表 1，選擇長徑對焊法蘭，連接面形 式為突面，相關(guān)參數(shù)如下：單位（ mm） D D1 D3 D4 H h R d 螺柱規(guī)格 螺柱數(shù)量 21 1395 1340 1278 1275 84 22 32 185 48 15 30 M27 48 由 錯誤 !未找到引用源。 +錯誤 !未找到引用源。 12 9 實(shí)取名義 厚度 mm GB1511999 錯誤 !未找到引用源。 MPa 錯誤 !未找到引用源。 +錯誤 !未找到引用源。 14 4 管束中心排 管數(shù) 根 錯誤 !未找到引用源。 2 換熱管中心 距 S mm GB1511999錯誤 !未找到引用源。 符合要求。 圖 32） 管束壓降： 取進(jìn)出口質(zhì)量流速： 進(jìn)出口壓降： 取導(dǎo)流板阻力系數(shù)： 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 回彎壓降為： 取進(jìn)出口處質(zhì)量流速為： ??? 39。 壁溫下水的黏度為： 錯誤 !未找到引用源。 管壁熱阻 r 忽略 ,則總傳熱系數(shù)為： 則傳熱系數(shù)比為： 所以假設(shè)合理。 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 32 根 則殼體內(nèi)徑為： 故內(nèi)徑 Di= 則長徑比為 : 合理 。 初選傳熱系數(shù)： 則初選傳熱面積為： 圓整為 325m2 選用 錯誤 !未找到引用源 。 (18080)錯誤 !未找到引用源。 pa 錯誤 !未找到引用 10 源。 殼程機(jī)油導(dǎo)熱系數(shù)查物性表得 錯誤 !未找到引用源。 殼程機(jī)油密度查物性表得 錯誤 !未找到引用源。 ℃ 管程冷水黏度 錯誤 !未找到引用源。 =!未找到引用源。 (20+80)/2=45 錯誤 !未找到引用源。C 管程冷水的出口溫度 錯誤 !未找到引用源。 殼程機(jī)油的出口溫度 錯誤 !未找到引用源。 殼程內(nèi)可按工藝要求裝置折流板、縱向隔板等，折流板由拉桿固定，以提高換熱設(shè)備的傳熱效果。 U 形管式換熱器僅有一塊管板，且無浮頭，所以結(jié)構(gòu)簡單，造價比其它換熱器便宜，管束可以從殼體內(nèi)抽出，管外便于清洗，但管內(nèi)清洗困難，所以管內(nèi)介質(zhì)必須清潔及不易結(jié)垢的物料。根據(jù)任務(wù)書所給數(shù)據(jù)，結(jié)合設(shè)計(jì)壓力（殼程 ， 管程 ），設(shè)計(jì)溫度（殼程 50℃，管程 170℃ ），主要受壓元件材料選擇 16MnR,20（鍛）。如在這方面考慮不周，選材不妥，不僅會影響換熱器的使用壽命，而且也大大提高設(shè)備的成本。 由于我們水平和能力有限，設(shè)計(jì)時間倉促，存在不妥之處在所難免，懇請老師給予批評指正。其中以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最為重要 , U型管式換熱器只有一個管板，管程至少為兩程，管束可以抽出清洗，管子可以自由膨脹。 隨著工業(yè)的迅速發(fā)展，能源消耗量不斷增加，能源緊張已成為一個世界性問題。 第一部分、換熱器簡介及選擇 換熱器簡介 在不同溫度的流體間傳遞熱能的裝置稱為熱交換器，簡稱換熱器。浮頭式換熱器由于管束的熱膨脹不受殼體的約束，而且可拆卸抽出管束，檢修更換換熱管、清理管束和殼程污垢方便，因此，浮頭式換熱器應(yīng)用最廣泛，在油田儲運(yùn)集輸系統(tǒng)中， 60%～70%的換熱器為浮頭式換熱器。用拉桿和定距管將折流板與管子組裝在一起。 列管式換熱器適用于化工、石油、醫(yī)藥、食品、輕工、冶金、焦 化等行業(yè)的液和液 ,汽和汽 ,汽和液的對流傳熱 ,蒸汽冷凝和液體蒸發(fā)傳熱等換熱冷凝流程。近幾年由于新技術(shù)發(fā)展和新能源開發(fā)利用，各種類型的換熱器越來越受到工業(yè)界的重視，而換熱器又是節(jié)能措施中較為關(guān)鍵的設(shè)備，因此，無論是從工業(yè)的發(fā)展，還是從能源的有效利用，換熱器的合理設(shè)計(jì)、制造、選型和運(yùn)行都具有非常重要的意義。換熱器采用雙管程，不銹鋼換熱管 制造。 1 U 型管式換熱器設(shè)計(jì) 摘要 本文介紹了 U型管換熱器的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算。 本次設(shè)計(jì)為二類壓力容器，設(shè)計(jì)溫度和設(shè)計(jì)壓力都較高，因而設(shè)計(jì)要求高。 use of doubletube process, the process is longer, higher speed, better heat transfer performance, pressure capacity, and control can be extracted from the shell with easy maintenance and cleaning, and simple structure cost less. The main structure of Utube heat exchanger, includes Equipment control, shell, head, exchanger tubes, nozzles, baffled, impingement baffle, guide shell, antishortcircuit structure, support and other shelltube accessories. This time I designed a second category pressure vessel, which has high design temperature and high design pressure. Thus the design demands are strict. It has dual heat exchanger tube, stainless steel heat exchanger manufacturers. I mainly carried out the design of heat exchanger structural design, strength of design and parts selection and process design. KEYWOEDS: Utube heat exchanger, frame, intensity, design and calculation 3 目錄 摘要 ............................................