【正文】 ? ? ? ? ? ? 00 1 ~ Z ZMSll? ??? ?? ? ? ? ③．型腔深度尺寸： ? ? ? ? ? ?0 01 0 . 5 ~ 0 . 6 5 ZZMSHH ?? ? ?? ? ? ? ????? ④．型芯高度尺寸： ? ? ? ? ? ? 00 1 0. 5 ~ 0. 65Z ZMShh? ??? ?? ? ? ? ε —— 塑料的平均收縮率，該處取 。 δ —— 模具成型零件的制造公差（其他因素忽略，當尺寸小于 50mm 時，δ=14? ，當塑件尺寸大于 50mm 時，δ =15? ?？紤]到該塑件沒有什么特別的結構形式和脫模要求，而現(xiàn)在社會上有專業(yè)的模架生產廠商，該成型零件選用模架生產廠家的標準模架，這樣可以大大縮短模具制造周期，提高經(jīng)濟效益。 模具上所有的螺釘盡量采用內六角螺釘，模 具外表 面 盡量不要有突出部分，模具內表面應光潔，加涂防銹油，兩模板之間應有分模間隙，即在轉配、調試、維修過程中，可以方便地分開兩塊模板。固定板應有一定的厚度，并且有足夠強度，一般選用 45 鋼或者 Q235A 制成，最好調質 230HB270HB。 推桿孔與塑件推桿采用間隙配合。 4）墊塊高度 h 校核 h＝ h1＋ h2＋ h3＋ s＋δ＝ 5＋ 30＋ 25＋ 50＋ 6＝ 111mm，符合要求。 s—— 推出行程，為 50mm。材料為45 鋼。用 4 個 M12內六角圓柱螺釘與推桿固定板固定。對于該模具不需要設計導向機構，為了 更 清楚 的了解本套模具 ，在此 對其進行必要的敘 述解釋。 4) 為了保證分型面很好的接觸，導柱和導套在分型面處應制有承屑槽，即可削去一個面或在導套的孔口倒角，該模采用后者。 2) 導柱長度必須比凸模端面高出 6～ 8mm。 6) 導柱工作部分的粗糙度為 Ra＝ m。 6． 3 導套設計 導套與安裝在另一半模上的導柱相配合，用以確定動模定模的相對位置，保證模具運動導向的圓套形零件。 2) 導套的端面應倒圓角，導柱孔最好做成通孔，利于排出孔內剩余空氣。 6． 4 推板導柱與導套設計 頂出裝置在模具內往復運動，除了配合外其余部分都處于浮動狀態(tài)，頂出板和頂出固定板的重量不應作用在推桿上，而應該由頂出系統(tǒng)的導向零件來支撐，頂板的導向有三種形式： 1) 利用回程桿導向。 圖 模角導向 3) 增設導柱導向。生產批量小、頂桿數(shù)量少的模具，頂出系統(tǒng)可以不用導套，如圖 （ a）所示，圖 （ c）導柱固定板在上，因而加工方便，是一種常見的結構形式。 7 脫模推出機構設計 注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準確無誤地從模具的凹模中或成型型芯上脫出，完成 推 出塑件的裝置 稱 為脫模機構，也 可稱 為推出機構。正因如此，在分型面設計時應盡量注意，開模后使塑件能留在動模一側。從而使塑件受力均勻、不變形、不損壞。推出塑件的位置應盡量設在塑件內部，或隱蔽面和非裝飾面，對于透明塑件尤其要注意頂出位置和頂出形式的選擇，以免推出痕跡影響塑件的外觀質量。常用的推桿形式有圓形、矩形、階梯形。 對于本套模具的推出機構形式比較復雜，采用推件板推出。 7． 4 脫模力的計算 脫模力是從動模一側的主型芯上脫出塑件所需要施加的外力，需要克服塑件對型芯的包緊力、真空吸力和脫模機構本身的阻力。 脫模力 Qe由兩部分組成。 厚壁殼體形塑件，指塑件壁厚與其內孔徑之比大于 1/20，即 t/D=1/20 的塑件。其中各種參數(shù)如下： p—— 正壓力（ MPa）； E—— 塑料的彈性模量（ N/cm^2）；取 20xx0 N/cm^2 S—— 成形收縮率（ mm/mm）；取 t—— 塑件平均壁厚（ cm）；取 。 m—— 塑料的帕松比，約為 ～ 。 計算得第一分型脫模力 Q1=，由于塑件型腔比較淺，大氣壓力不會很大，因此修正取 Q=。聯(lián)系方式：712070844，請看 資料。帶動側向成型零件作側向移動（抽拔與 復位）的整個機構稱為側向分型與抽芯機構。本套模具選用機動。 抽芯距公式為： S=S1+(23)mm 對于該塑件有 R=170mm， r＝ 。 α —— 塑件的脫模斜度。 本設計中 模具側向抽芯距離不大，因此可以采用斜導柱抽芯。 S－抽芯距。 Ft－側抽芯時的脫模力，其大小等于抽芯力 F 。在確定斜導柱傾角α時，可根據(jù)抽芯距的大小、抽芯力大小合理選用。 由材料力學可知： Mw ＝［σ w ］ W 式中： ［σ w ］ —— 斜導柱所用材料的許用彎曲應力。 經(jīng)估算與查表，取斜導柱直徑 d為 20 ㎜ 。 d2—— 斜導柱固定部分大端直徑。 。 d —— 斜導柱工作部分的直徑。 斜導柱的總長度與抽芯距、斜導柱的直徑和傾斜角以及斜導柱固定 板厚度等有關。 斜導柱的截面一般為圓形，其抗彎截面系數(shù)為： 33W = dd? ? 所以斜導柱的直徑為： ? ? ? ? ? ?3 3 3 21 0 1 00 . 1 c o s c o sW W C W C WW W WF L F L F Hd ? ? ? ? ?? ? ? 式中： H w—— 側型芯滑塊受的脫模力作用線與斜導柱中心線的交點到斜導柱固定板的距離，它并不等于滑塊高度的一半。 2) 斜導柱的直徑計算 斜導柱在抽芯過程中受到彎曲力 Fw 的作用，如圖 所示， 斜導柱的直徑主要受彎曲力的影響，斜導柱所受的彎矩為： Mw ＝ Fw Lw 式中： Mw－斜 導柱所受彎矩。 圖 斜導柱抽芯時的受力原理圖 由上面的式子可知，α增大， L 和 H 減小，有利于減小模具尺寸，但 Fw 和 Fk 增大，影響導柱和模具的強度和剛度；反之，α減小，斜導柱和模具受力減小，但要在獲得相同抽芯距的情況下，斜導柱的長度就要增長，開模距就要變大，因此模具尺寸會增大。 H－與抽芯距 S 對應的開模距。 9． 4． 1 斜導柱的設計 1) 斜導柱傾斜角確定 斜導柱軸向與開模方向的夾角稱為斜導柱的傾斜角α，α的大小對斜導柱的有效工作長度、抽芯距和受力狀況等起著決定性的影響。 9． 4 斜導柱側向分型與抽芯機構設計 斜導柱側向分型與抽芯機構是利用斜導柱等零件把開模力傳遞給側型芯或側向成型塊，使之產生側向運動完成抽芯與分型動作。對于側向凸起較少的塑件的抽芯力往往是比較小的，僅僅是克服塑件與側型腔的粘附力和側型滑塊移動時的摩擦阻力。 9． 2 分型距確定 抽芯與分型距離的計算 抽芯距 S是指將活動型芯（側向型芯或瓣合模塊）從成型位置抽至不妨礙塑件脫 模位置所移動的距離。 9． 1 側向分型與抽芯機構的分類 根據(jù)動力來源的不同，側向分型與抽芯機構一般可分為機動、液壓或氣動以及手動等三大類型。 該標準模具自帶了復位四根復位桿，不需要要具體設計。 本團隊全部是在讀機械類研究生，熟練掌握專業(yè)知識，精通各類機械設計，服務質量優(yōu)秀。 Q—— 脫模力（ N）； L—— 包容凸模的長度（ cm）；取 。）；因軟件不允許出現(xiàn)零度值，因此選用 176。 塑件的環(huán)形脫模力公式為： ? ?? ?18 t c o s f tg 101ELQBK? ? ?? ???? 式中 ： Q—— 脫模力 E—— 塑料的拉伸模量（ MPa） ε —— 塑料成型平均收縮率（ %） t—— 塑件的平均壁厚（ mm） L—— 塑件包容型芯的長度（ mm） μ —— 塑料的泊松比 φ —— 脫模斜度 f—— 塑料與鋼材之間的摩擦因素 r—— 型芯大小端的平均直徑 B—— 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積（ cm2），當塑件底部有孔時取為 0。 殼體塑件的脫模阻力通常按照薄壁和厚壁兩種類型考慮，每種類型再根據(jù)斷面幾何形狀進行計算。其計算方法有簡單估算法和分析計算法。第一次分型的時候，塑件在瓣合模和動模型芯的包緊下和帶動下，與定模分開；第二次分型的時候，瓣合模在液壓分型機構的帶動下 完成側向分型，而后塑件推件板塑件使其脫離型芯。推