【正文】 二沉池的澄清能力與混合液進入池后的絮凝情況密切相關，也與二沉池的表面面積有關。 （ 2）二沉池中污泥絮體較輕 ,容易被出流水挾走 ,要限制出流堰處的流速 ,使單位堰長的出水量不超過 10m3/（ m缺氧時間過長可能影響活性污泥中微生物的活力 ， 并可能因反硝化而使污泥上浮 ， 故濃縮時間一般不超過 2h。 當流量增大時，污水在曝氣池內的停留時間縮短，影響出水質量，同時影響曝氣池的水位。 但出水水質要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥處臵的費用和困難，同時，整個處理系統(tǒng)較不耐沖擊，造成運行中的困難。曝氣池污泥量的增加意味著泥齡的增加，泥齡的增加就使污泥中活細胞的比例減小 。 四、 曝 氣 時 間 在通常情況下，城市污水的最短曝氣時間為 3h或更長些，這和滿足曝氣池需氧速率有關。 五 、 微生物平均停留時間 (MCRT)(又稱泥齡 ) 每日排放的剩余污泥量工作著的活性污泥總量微生物平均停留時間 ? 微生物平均停留時間至少等于水力停留時間，此時，曝氣池內的微生物濃度很低，大部分微生物是充分分散的。 六、 氧 傳 遞 速 率 氧傳遞速率要考慮二個過程 要提高氧的傳遞速率 氧傳遞到水中 氧真正傳遞到微生物的膜表面 必須有充足的氧量 必須使混合液中的懸浮固體保持懸浮狀態(tài)和紊動條件 七、 回流污泥濃度 回流污泥濃度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函數(shù)。 根據(jù) 上式 可知，曝氣池中的 MLSS不可能高于回流污泥濃度，兩者愈接近，回流比愈大。 活性污泥回流率的設計應有彈性，并應操作在可能的最低流量。 工業(yè)污水中經常缺少蛋白質，因而產生 pH過低的問題。只要細菌能獲得所需要的溶解氧來進行代謝，其代謝速率就不受溶解氧的影響。 十二 、 污泥膨脹及其控制 正常的活性污泥沉降性能良好，其污泥體積指數(shù) SVI在50～ 150之間；當活性污泥不正常時，污泥不易沉淀，反映在SVI值升高。 含溶解性碳水化合物多的污水往往發(fā)生由浮游球衣細菌引起的絲狀膨脹 。 絲 狀 菌 性 膨 脹的主要因素 污水水質 運行條件 工藝方法 污泥負荷對污泥膨脹在一定條件下有一定的影響 ， 但 兩者 無必然的聯(lián)系 。 不設初次沉淀池的活性污泥法，不容易發(fā)生污泥膨脹 。 微生物的負荷高，細菌吸收了大量的營養(yǎng)物，但由于溫度低，代謝速度較慢，就積貯起大量高黏性的多糖類物質。 在設計時，對于容易發(fā)生污泥膨脹的污水，可以采用以下一些方法： (1)減少城市污水廠的初沉池或取消初沉池，增加進入曝氣池的污水中的懸浮物，可使曝氣池中的污泥濃度明顯提高，污泥沉降性能改善； (2)兩級生物處理法，即采用沉砂池 — 一級曝氣池 — 中間沉淀池 — 二級曝氣池 — 二次沉淀池的工藝等工藝； (3)對于現(xiàn)有的容易發(fā)生污泥嚴重膨脹的污水廠，可以在曝氣池的前面部分補充設臵足夠的填料（降低了曝氣池的污泥負荷，也改變了進入后面部分曝氣池的水質）； (4)用氣浮法代替二次沉淀池，可以有效地使這個處理系統(tǒng)維持正常運行。 發(fā)生污泥非絲狀菌性膨脹時，處理效率仍很高，上清液也清澈。 射流曝氣的供氧方式可以有效地克制浮游球衣細菌引起的污泥膨脹。 絲 狀 菌 性 膨 脹的主要因素 污水水質 運行條件 工藝方法 完全混合的工藝方法比傳統(tǒng)的推流方式較易發(fā)生污泥膨脹 。 水溫低于 15℃ 時，一般不會發(fā)生 膨脹 。 活性污泥膨脹可分為 污泥中絲狀菌大量繁殖導致的絲狀菌性膨脹 并無大量絲狀菌存在的非絲狀菌性膨脹 絲 狀 菌 性 膨 脹 絮花狀物質，其骨干是菌膠團 正常的活性污泥 絲狀菌大量出現(xiàn)，主要是有鞘細菌和硫細菌 不正常的情況下 當污泥中有大量絲狀菌時，大量有一定強度的絲狀體相互支撐、交錯，大大惡化了污泥的沉降、壓縮性能，形成了污泥膨脹。 過分的曝氣使氧濃度得到提高，但由于紊動過 于 劇烈，導致絮狀體破裂，使出水濁度升高。 生活污水中有足夠的堿度使 pH保持在較好的水平。 九 、 曝氣池的構造 推流 式 曝氣池 完全混合式 曝氣池 示蹤劑的研究表明 ： 推流 式 曝氣池的縱向混合很嚴重 氧消耗率的數(shù)據(jù)表明：氧的傳遞受到限制 處理量小時，只配有一個機械曝氣機，很容易圍繞曝氣機形成混合區(qū) 處理量大時，曝氣池也相應增大，曝氣池不是充分完全混合的 十 、 pH和堿度 活性污泥 pH通常為 ～ 。 SrSaSavvSrv1)(????rrrqqrq???? 衡量活性污泥的沉降濃縮特性的指標，它是指曝氣池混合液沉淀 30min后，每單位質量干泥形成的濕泥的體積，常用單位是 mL/g。 ρ sr—— 回流污泥的懸浮固體濃度 ,mg/L。 微生物平均停留時間還有助于說明活性污泥中微生物的組成。這樣，在非高峰時間，供氧量過大，造成浪費，設備的能力不能得到充分利用。 其三，曝氣池污泥的增加，就要求曝氣池中有更高的氧傳遞速率，否則，微生物就受到抑制，處理效率降低。 曝氣區(qū)容積的計算， 設計中要考慮的主要問題是如何確定污泥負荷率 N和 MLSS的設計值。 對二次沉淀池為水力影響。h）或 m/h； V—— 污泥區(qū)容積， m3； r—— 最大污泥回流比； t—— 污泥在二次沉淀池中的濃縮時間， h。 （ 3）污泥斗的容積，要考慮污泥濃縮的要求。 對于沉降性能良好的活性污泥，二沉池的泥斗容積可以較小。絮凝區(qū)中絮凝情況的優(yōu)劣，直接影響成層沉降區(qū)中泥花的形態(tài)、大小和沉速。兩個界面：泥水界面和壓縮界面。 8 42eTthN? ? ?t e = 4 ht a = 4 h t s +t a = 3 hT = 8 h圖 741 各工序時間 由公式 （ 778） 和 （ 7－ 79） OD 需氧量以每 kgBOD5需 1kgO2計 ， 則 每池每周期需氧量 OD1 每池每周期曝氣時間為 4h， 每小時需氧量 OD1’ 32 . 5 5 0 0 032 2083mQVmnN ??? ? ?3D02O Q S 500 0 200 10100 0 kgO /d?? ? ? ? ? ??12100023 1 6 7 /DDOO k g ONn?? ? ? 周 期11216739。 ? （ 2） 設計參數(shù) ? SBR法的設計參數(shù) ， 必須考慮處理廠的地域特性 、 用地面積 、 維護管理 、 排放水質標準等設計條件 ， 適當?shù)卮_定 。 循環(huán)水渠型反應器可適用于氧化溝法的初期運行的措施 ， 可省去二沉池 。 (6)該工藝的各操作階段及各項運行指標可通過計算機加以控制，便于自控運行，易于維護管理。該工藝還可以根據(jù)經濟實力進行分期建設。 活性污泥生物濾池（ ABF工藝） 吸附－生物降解工藝（ AB法） A級以高負荷或超高負荷運行， B級以低負荷運行， A級曝氣池停留時間短， 30～ 60min， B級停留時間 2～ 4h。 活性污泥生物濾池（ ABF工藝） 上圖為 ABF的流程，在通常的活性污泥過程之前設臵一個塔式濾池，它同曝氣池可以是串聯(lián)或并聯(lián)的。 氧 化 溝 ? 經運行表明，氧化溝系統(tǒng)具有以下特點： ? (1）運行負荷低，處理深度大； ? (2)由于曝氣裝置只設置在氧化溝的局部區(qū)段，離曝氣機不同距離處形成好氧、缺氧以及厭氫區(qū)段，故可具有反硝化脫氮酌功能。 在密閉的容器中，溶解氧的飽和度可提高，氧溶解的推動力也隨著提高，氧傳遞速率增加了，因而處理效果好，污泥的沉淀性也好。 直接用于原污水的處理比用于初沉池的出流處理效果好；可省去初沉池；此方法剩余污泥量增加。 消化池上清液夾帶的消化污泥相對密度較大，有改善混合液沉淀性能的功效。 深 層 曝 氣 部分污水廠只需要部分處理，因此產生了高負荷曝氣法。 在深井中可利用空氣作為動力，促使液流循環(huán)。在水的淺層處用大量空氣進行曝氣，就可以獲得較高的氧傳遞速率。 曝氣池水深一般 3～ 4m，深寬比 ～ ，氣量比 30～ 40m3/（ m3 ） 。 完全混合法的特征 完 全 混 合 法 淺 層 曝 氣 擴散器的深度以在水面以下 ～ ， 可以節(jié)省動力費用 ， 動力效率可達 ～ （ O2） / kW 完全混合的概念 （ 1）池液中各個部分的微生物種類和數(shù)量基本相同，生活環(huán)境也基本相同。 實際情況是：前半段氧遠遠不夠，后半段供氧量超過需要。 處理污水量為 21600m3/d，經沉淀后的 BOD5為 250mg/L, 希望處理后的出水 BOD5為 20mg/L。 XevvXvXC )(ww????qqqV??? 對上圖所示系統(tǒng)進行微生物量的物料平衡計算： ? ? ????????????? XdSXevvXvX0vXdd)(d