【正文】 如何確定污泥負荷率 N和 MLSS的設計值。這樣，在非高峰時間，供氧量過大，造成浪費，設備的能力不能得到充分利用。 ρ sr—— 回流污泥的懸浮固體濃度 ,mg/L。 九 、 曝氣池的構造 推流 式 曝氣池 完全混合式 曝氣池 示蹤劑的研究表明 ： 推流 式 曝氣池的縱向混合很嚴重 氧消耗率的數(shù)據(jù)表明：氧的傳遞受到限制 處理量小時，只配有一個機械曝氣機，很容易圍繞曝氣機形成混合區(qū) 處理量大時，曝氣池也相應增大，曝氣池不是充分完全混合的 十 、 pH和堿度 活性污泥 pH通常為 ～ 。 過分的曝氣使氧濃度得到提高，但由于紊動過 于 劇烈，導致絮狀體破裂，使出水濁度升高。 水溫低于 15℃ 時，一般不會發(fā)生 膨脹 。 射流曝氣的供氧方式可以有效地克制浮游球衣細菌引起的污泥膨脹。 在設計時，對于容易發(fā)生污泥膨脹的污水，可以采用以下一些方法： (1)減少城市污水廠的初沉池或取消初沉池，增加進入曝氣池的污水中的懸浮物，可使曝氣池中的污泥濃度明顯提高，污泥沉降性能改善； (2)兩級生物處理法，即采用沉砂池 — 一級曝氣池 — 中間沉淀池 — 二級曝氣池 — 二次沉淀池的工藝等工藝； (3)對于現(xiàn)有的容易發(fā)生污泥嚴重膨脹的污水廠，可以在曝氣池的前面部分補充設臵足夠的填料（降低了曝氣池的污泥負荷，也改變了進入后面部分曝氣池的水質）； (4)用氣浮法代替二次沉淀池，可以有效地使這個處理系統(tǒng)維持正常運行。 不設初次沉淀池的活性污泥法，不容易發(fā)生污泥膨脹 。 含溶解性碳水化合物多的污水往往發(fā)生由浮游球衣細菌引起的絲狀膨脹 。只要細菌能獲得所需要的溶解氧來進行代謝，其代謝速率就不受溶解氧的影響。 活性污泥回流率的設計應有彈性，并應操作在可能的最低流量。 六、 氧 傳 遞 速 率 氧傳遞速率要考慮二個過程 要提高氧的傳遞速率 氧傳遞到水中 氧真正傳遞到微生物的膜表面 必須有充足的氧量 必須使混合液中的懸浮固體保持懸浮狀態(tài)和紊動條件 七、 回流污泥濃度 回流污泥濃度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函數(shù)。 四、 曝 氣 時 間 在通常情況下，城市污水的最短曝氣時間為 3h或更長些，這和滿足曝氣池需氧速率有關。 但出水水質要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥處臵的費用和困難，同時，整個處理系統(tǒng)較不耐沖擊，造成運行中的困難。缺氧時間過長可能影響活性污泥中微生物的活力 ， 并可能因反硝化而使污泥上浮 ， 故濃縮時間一般不超過 2h。 二沉池的實際工作情況 二沉池的澄清能力與混合液進入池后的絮凝情況密切相關，也與二沉池的表面面積有關。 ( 20 ) ( 20 ) 760 1( ) TaOCN Cs C t? ? ??? ? ??( 2 0 2 0 )1 6 7 1 0 . 9 8 7 6 0 10 . 8 3 ( 0 . 9 5 1 0 . 9 8 1 . 5 ) 1 . 0 2 4 7 6 0 4??? ? ???1 0 0 2 9 3 12 7 3 6 0s AWNGEO??? ? ?6 2 . 2 1 0 0 2 9 3 11 8 1 . 2 9 3 0 . 2 3 3 2 7 3 6 0? ????10． 潷水器 每池潷水負荷 Qd按下式計算： 每池設 2臺潷水器 ， 每個潷水器負荷為 11． 剩余污泥量 W 剩余活性污泥干固體產量 （ K） 高負荷為 K=， 低負荷 K=。 ? 2） 反應器的形狀 ? 完全混合型的反應池的形狀以方形和矩形為準。 (1)工藝系統(tǒng)組成簡單，不設二沉池，曝氣池兼具二沉池的功能，無污泥回流設備； (2)耐沖擊負荷，在一般情況下（包括工業(yè)污水處理）無需設臵調節(jié)池； (3)反應推動力大 ,易于得到優(yōu)于連續(xù)流系統(tǒng)的出水水質 。 濾池也可以看作采用表面曝氣特殊形式的曝氣池，塔是一外臵的強烈充氧器。 第五節(jié) 氧化溝法 氧化溝是延時曝氣法的一種特殊形式，它的池體狹長，池深較淺，在溝槽中設有表面曝氣裝臵。 延 時 曝 氣 接 觸 穩(wěn) 定 法 混合液曝氣過程中第一階段 BOD5的下降是由于吸附作用造成的，對于溶解的有機物，吸附作用不大或沒有，因此，把這種方法稱為接觸穩(wěn)定法，也叫吸附再生法。 深井曝氣池內，氣液紊流大，液膜更新快，促使 KLa值增大，同時氣液接觸時間延長，溶解氧的飽和度也由深度的增加而增加。 由于布氣系統(tǒng)進行維修上的困難，沒有得到推廣利用。完全混合池從某種意義上來講，是一個大的緩沖器和均和池，在工業(yè)污水的處理中有一定優(yōu)點。經研究，還確立下列條件： （ 1） 污水溫度為 20℃ ； （ 2） 曝氣池中混合液揮發(fā)性懸浮固體（ MLVSS）同混合液懸浮固體（ MLSS）之比為 ； （ 3） 回流污泥 SS濃度為 10000mg/L； （ 4） 曝氣池中 MLSS為 3500 mg/L； （ 5） 設計的 θ c為 10d； （ 6） 出水中含有 22mg/L生物固體，其中 65％是可生化的； （ 7） 污水中含有足夠的生化反應所需的氧、磷和其他微量元素； （ 8） 污水流量的總變化系數(shù)為 。 微生物平均停留時間，又稱污泥齡，是指反應系統(tǒng)內的微生物全部更新一次所用的時間，在工程上，就是指反應系統(tǒng)內微生物總量與每日排出的剩余微生物量的比值。h)； K—— 最大的單位微生物基質去除速率，即在單位時間內，單位微生物量去除的基質， mg(BOD5)/(mgVSS ? 取 r=， R=50%， 代入 計算確定混合液污泥濃度值 X得： 610(1 )RrXR S V I? ?661 0 0 . 5 1 . 2 1 0 3 3 3 3 / 3 3 0 0 /( 1 ) 1 0 . 5 1 2 0RrX m g L m g LR S V I? ? ???? （ 3） 確定曝氣池容積 ， 按式 （ 741） 計算 ，即： ? ? Sa=， 近似取值 。 ? 處理水中的總 BOD5含量為： ? BOD5=Se+ ? [例題 71] 某城市日排污水量 30000m3， 時變化系數(shù) ， 原污水 BOD5值 225mg/L， 要求處理水 BOD5值為 25mg/L， 擬采用活性污泥系統(tǒng)處理 。葉輪直徑的確定，主要取決于曝氣池的需氧量，使所選擇的葉輪的充氧量能夠滿足混合液需氧量的要求。d)。 曝氣池的三種池型 推流式曝氣池 完全混合式曝氣池 兩種池型結合式 推流式曝氣池 推流式曝氣池的長寬比一般為 5～ 10； 進水方式不限；出水用溢流堰。 5. 剩余污泥的出路調研 流程選擇是活性污泥設計中的首要問題，關系到日后運轉的穩(wěn)定可靠以及經濟和環(huán)境效益，必須在詳盡調查的基礎上進行技術、經濟比較，以得到先進合理的流程。 2. 接納污水的對象資料 3. 氣象水文資料 4. 污水處理廠廠址資料 廠址地形資料；廠址地質資料。 應確定的主要各項參數(shù) ? （ 1） BOD— 污泥負荷率 COD— 污泥負荷率 ） ； ? （ 2） 混合液污泥濃度 （ MLSS、 MLVSS） ； ? （ 3） 污泥回流比。 污泥負荷率 asQSNXV? 容積負荷是指單位容積曝氣區(qū)在單位時間內所能承受的 BOD5量，即： 式中： Nv—— 容積負荷率， kg (BOD5)/(m3在選擇葉輪型式時要考慮葉輪的充氧能力、動力效率以及加工條件等。 Xa的取值：對高負荷 ?活性污泥處理系統(tǒng)為 ；延時曝氣系統(tǒng)為 ；其他活性污泥處理系統(tǒng)，在一般負荷條件下，可取值 ； ?C—— 活性污泥處理系統(tǒng)的處理水中的懸浮固體濃度 ,mg/L； ?5（ 常數(shù)） —— BOD的五天培養(yǎng)期； ? —— 近似表示微生物降解 1g有機物（ BOD5） 所需要的氧量。 2 esK S fN??2K eS?? 0 .7 5M L V S SfM L S S??50 . 0 1 8 5 1 8 . 6 0 . 7 5 0 . 2 9 /( )0 . 9 0sN k g B O D k g M L S S d??50 . 3 0 /( )k g B O D k g M L S S d? （ 2） 確定混合液污泥濃度 （ X） ? 根據(jù)已確定的 Ns值 ， 查圖 73的相應的 SVI值為 100~200， 取值 120。 0 .1 5ab????2 1 6 9 2 5 2 5 0 00 . 5 3 0 0 0 0 0 . 1 5 5 1 2 11 0 0 0 1 0 0 0Q ???? ? ? ?????4 0 8 0 .4 / 1 7 0 /k g d g k h??供氣量的計算 （ 7－ 56） P＝（ ＋ － ） ＝ 勞倫斯和麥卡蒂法 式中： dρ s/dt—— 基質去除率，即單位時間內單位體積去除的基質量， mg(BOD5)/(L 也 可 以 表 達 為 XdSXdddd ??? Ktyt ??)dd(dd SobsX tyt ?? ?勞倫斯和麥卡蒂法 (1)曝氣池體積的計算 qv—— 進水流量； Qvw—— 排除的剩余活性污泥流量； qvr—— 污泥回流量； ρ x ——