【正文】 懸浮固體，則處理效率可達 2 5 0 2 0 92%250E ???2 5 0 6 . 2 9 7 . 5 %250E ??? BOD5的濃度 出水中總的 BOD5＝出水中溶解性的 BOD5＋出水中懸浮固體的 BOD5 已知 則： 解 )(0 6 3 5 0 0 m g / L2 m g / )(m g / m /dm2 1 6 0 0d101dXSe3vC查表選定查表選定???????Kyq???? ?? 33CdX SS0vC m47 02m) 00 60 010)1()( ???????????????KyqV解 計算 yobs 計算排除的以揮發(fā)性懸浮固體計的污泥量 計算排除的以 SS計的污泥量 Cdo b s ?????? ?Kyyk g / k g / d10)(2 1 6 0 )( 3SS0vo b sX???????? ???qyPk g / 0 5 7k g / 6 4 5X ( S S ) ???P解 r 曝氣池中 VSS濃度＝ 3500mg/L 回流污泥 VSS濃度＝ 8000mg/L 8000)(3500vvvvvrrr????qqrqqq解 60 047 02v ???? qVt 60 047 02v???? qVt解 (1)生化反應(yīng)中含碳有機物全部生化所需的氧量 : 所需氧量 ＝ ( ) kg/d ＝ kg/d 首先計算曝氣池所需的氧量 (2)生化反應(yīng)所需氧量 : k g / d7 7 4 4k g / 10) 5 0(2 1 6 0 00 . 6 8 )(B O D3S0SvL ?????? ???q解 (1)若空氣密度為 ,空氣中含有的氧量為％，則所需的理論空氣量為： (2)實際所需的空氣量為 : 其次根據(jù)所需的氧量計算相應(yīng)的空氣量 (3)設(shè)計所需的空氣量為 : /dm1 9 4 0 6/dm0 . 2 3 21 . 2 0 15 4 0 7 33 ??/ m i nm168/??/ m inm218/ m 33 ??第四節(jié) 活性污泥法的發(fā)展和演變 ?一 、 活性污泥的運行 — 從間歇式到連續(xù)式 傳統(tǒng)活性污泥法 漸 減 曝 氣 分 步 曝 氣 完全混合法 淺 層 曝 氣 深 層 曝 氣 高負荷曝氣或變形曝氣 克 勞 斯 法 延 時 曝 氣 接觸穩(wěn)定法 氧 化 溝 純 氧 曝 氣 活性污泥生物濾池（ ABF工藝） 吸附－生物降解工藝（ AB法） 序批式活性污泥法（ SBR法） 活性污泥法的多種運行方式 有機物去除和氨氮硝化 在推流式的傳統(tǒng)曝氣池中，混合液的需氧量在長度方向是逐步下降的。 分 步 曝 氣 分布曝氣示意圖 完 全 混 合 法 在分步曝氣的基礎(chǔ)上，進一步大大增加進水點，同時相應(yīng)增加回流污泥并使其在曝氣池中迅速混合，長條形池子中也能做到完全混合狀態(tài)。 （ 3）池液里各個部分的需氧量比較均勻。 淺層曝氣與一般曝氣相比，空氣量增大，但風壓僅為一般曝氣的 1/4~1/6左右，約 10kPa，故電耗略有下降。 深 層 曝 氣 深井曝氣法處理流程 深井曝氣池簡圖 淺 層 曝 氣 特點：氣泡形成和破裂瞬間的氧傳遞速率是最大的。深井曝氣法深度為 50～ 150m，節(jié)省了用地面積。 當井壁腐蝕或受損時，污水可能會通過井壁滲透，污染地下水。 消化池上清液中富有氨氮，可以供應(yīng)大量碳水化合物代謝所需的氮?；旌弦旱钠貧馔瓿闪宋阶饔?，回流污泥的曝氣完成穩(wěn)定作用。 純 氧 曝 氣 純氧曝氣的缺點 是純氧發(fā)生器容易出現(xiàn)故障，裝臵復(fù)雜，運轉(zhuǎn)管理較麻煩。 曝氣裝臵的轉(zhuǎn)動，推動溝內(nèi)液體迅速流動，具有曝氣和攪拌兩個作用，溝中混合液流速約為 ～ ，使活性污泥呈懸浮狀態(tài)。 ? 目前已在普通氧化溝工藝技術(shù)的基礎(chǔ)上 ， 開發(fā)出多種類型氧化溝新工藝 ， 如奧貝爾 (Orbal)型氧化溝 、 卡魯塞爾 （ Carrousel） 式氧化溝 、交替工作型氧化溝 （ 包括三溝式氧化溝 ） 、DE型氧化溝 、 一體化氧化溝 、 VLR型氧化溝 、鼓風曝氣氧化溝等 。因而 ABF可以認為是一種復(fù)合式活性污泥法。 處理效果穩(wěn)定，具有抗沖擊負荷和 pH變化的能力。 (4)運行操作靈活，通過適當調(diào)節(jié)各單元操作的狀態(tài)可達到脫氮除磷的效果； (5)污泥沉淀性能好 ,SVI值較低 ,能有效地防止絲狀菌膨脹 。 完全混合型反應(yīng)器布置緊湊 、 占地少 ， 池較深 ， 上清液排出比可靈活改變 。池寬與池長之比大致為 1： 1至 1： 2，水深 4至 6m。 4． 周期時間 T 由公式 （ 776） 周期數(shù) n， ， 取 n=3則 T=8h 3 . 8 3 6 . 8a s dT t t t h? ? ? ? ? ?2 4 2 4 3 .56 .8n T? ? ? te 設(shè) N=2， 由公式 （ 775） 每周期的工序如圖 741 進水 1h后開始曝氣 ， 為半限制曝氣 。 35000 6 . 9 m / m i n2 3 2 6 0ddN n t? ? ?? ? ?31 3 . 4 5 m / m i n2 dd ??0 1 5 0 0 0 2 0 0 1 0 0 0 k g / d1 0 0 0 1 0 0 0K Q XW ??? ? ?三 、 間歇式循環(huán)延時曝氣活性污泥法 （ ICEAS） 污泥回流進水預(yù)反應(yīng)池主反應(yīng)池主反應(yīng)池出水出水污泥回流空氣最高水位潷水器反應(yīng)區(qū)進水出水污泥污泥泵曝氣器水下攪拌器污泥界面最低水位預(yù)反應(yīng)區(qū)四、周期循環(huán)活性污泥法（ CASS） 進水進水 好氧生物選擇器停止曝氣反應(yīng)池沉淀期進水曝氣期曝氣進水停止曝氣停止曝氣閑置期潷水期五、循環(huán)式活性污泥法（ CAST） 進水泵房細格柵及沉砂池厭氧生物選擇器CA S T 反應(yīng)池鼓風機房污泥濃縮池脫水機房進水泥餅（外運）回流污泥出水剩余污泥六 、 DATIAT法 1 . 5 Q 回流70 . 5 Q1 . 5 5 4 3 261 . 5 Q 回流進水出水 Q1回流76回流 出水5 4 32回流回流進水出水空氣堰剩余污泥上清液1八 、 UNITANK系統(tǒng) 進水 進水 進水曝氣曝氣曝氣曝氣曝氣沉淀沉淀沉淀沉淀出水出水 出水二次沉淀池的功能要求 （固液分離） （使回流污泥的含水率降低，回流污泥的體積減少） 二沉池的實際工作情況 （ 1）二沉池中普遍存在著四個區(qū)：清水區(qū)、絮凝區(qū)、成層沉降區(qū)、壓縮區(qū) 。 （ 3）絮凝區(qū)后是一個成層沉降區(qū)，在此區(qū)內(nèi)，固體濃度基本不變，沉速也基本不變。 二沉池的濃縮能力主要與污泥性質(zhì)及泥斗的容積有關(guān)。 h） 。 二次沉淀池的容積計算方法可用下列兩 個 公式反映： 式中： A—— 澄清區(qū)表面積， m2； qv—— 廢水設(shè)計流量，用最大時流量， m3/h； u—— 沉淀效率參數(shù)， m3/（ m2若為機械表面曝氣機，由于水面的變化，它的運行就變得不穩(wěn)定。 為避免剩余污泥處臵上的困難和保持污水處理系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠，可以采用低的污泥負荷率（ ），把曝氣池建得很大，這就是延時曝氣法。 其二，過高的微生物濃度使污泥在后續(xù)的沉淀池中難 以 沉淀，影響出水水質(zhì) 。 當曝氣池做得較小時，曝氣設(shè)備是按系統(tǒng)的負荷峰值控制設(shè)計的。 微生物的停留時間應(yīng)足夠長，促使微生物 能 很好地絮凝，以便重力分離，但不能過長，過長反而 會 使絮凝條件變差。 按右圖進行物料衡 算 ，可推得下列關(guān)系式： 式中： ρ sa—— 曝氣池中的 MLSS,mg/L。限制 MLSS值的主要因素是回流污泥的濃度。這為沉淀池提供了最大穩(wěn)定性。工業(yè)廢水中的有機酸通常在進入曝氣池前進行中和。 一般認為混合液中溶解氧濃度應(yīng)保持在 ～ 2mg/L，以保證活性污泥系統(tǒng)的正常運行。 混合液在 1000mL量筒中沉淀 30min后，污泥體積膨脹，上層澄清液減少，這種現(xiàn)象稱為活性污泥膨脹。 含硫化物多的污水往往發(fā)生由硫細菌引起的絲狀膨脹 。 溶解氧濃度并不一定影響污泥的膨脹。 葉輪式機械曝氣與鼓風曝氣相比，易于發(fā)生絲狀菌性膨脹 。這些多糖類物質(zhì)的積貯，使活性污泥的表面附著水大大增加，使污泥形成污泥膨脹。 ? （二）污泥上浮 ? 污泥脫氮上浮 ? （ 1）產(chǎn)生原因 ? （ 2）解決辦法 ? 污泥腐化上浮 ? （三）污泥的致密與減少 ? （四）泡沫問題 三、活性污泥法運行中需要測定的主要項目 ? 反映污泥情況的項目 ? 污泥沉降比： SV30% ? 污泥指數(shù)： SVI=50150 ? MLSS或 MLVSS： MLSS=15003000mg/l ? 生物相顯微鏡觀察 ? 反映污泥營養(yǎng)的項目： ? BOD5； 出水 NH3N； 出水 P； DO ? 反映污泥環(huán)境條件及處理效果的項目 ? 水溫， PH值， BOD5， COD， 有毒物質(zhì)