六層綜合樓畢業(yè)設(shè)計(jì)附（cad）(文件)
【正文】 個(gè)體積：[（）（2）] =數(shù)量：12總重：12= 廁所外縱墻：體積：（）= m3總重：2= 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：(2) = 單個(gè)重量：=數(shù)量：15總重：15= 縱墻總重：++=（3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）：辦公室窗戶：尺寸：2700mm1700mm 自重： 數(shù)量：23重量：23=（4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸：1000mm2100mm 自重： 數(shù)量：9 重量：19=木門：尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：9 重量：9=玻璃門：尺寸：5400mm3000mm 自重： 數(shù)量：3重量：33= 總重：++=（5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：= 活載：=由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為G1=G 恒+G活=（556+36）++1510+++++=注：。 單跨體積：（）= 單跨重量：= 數(shù)量：2 總重：2= 廁所橫墻：墻厚240mm，計(jì)算長(zhǎng)度72002400=4800mm，計(jì)算高度3300100=3200mm。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：22 總重：22= BC跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長(zhǎng)度1800mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。mm）（N第四部分：橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算一、橫向自振周期的計(jì)算： 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。查表得設(shè)防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） =結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=а1Geq = =）==T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2= KNq2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2= KNm M2=P2e2 =（）/2= KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm）M2（KNm）（2）、對(duì)于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）=+[12（1/3）2+（1/3）3]/12= （KNm）三、內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁（a）恒荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁（b）活荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算圖（a）恒荷載作用下框架的M圖（KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。mγReMmax== KNmγREMmax== KNm M rb=六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表：橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。m 支座Bl：Mmax= KNm屬第一類T形截面。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02）=[1063101742(66535) ]/ ξ=1（12αs）1/2=可近似取, As=M/fy/(h0a,)=106/310/（66535）= 實(shí)配鋼筋4Ф22Ф22，As=2724 mm2 支座Bl上部：As=M/fy/(h0a,)=106/310/（66535）= mm2
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