【正文】 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 ρ=2724/300/665=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。m 調(diào)整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[（+）/+]= KNBC跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+*）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb= M rb=m右震： MA=考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。m） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96=+5（KNm將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚簷M向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： （1）、對(duì)于第6層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2= KN y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。 （△u）k為第k層的層間側(cè)移。mm）2EcI0/l（N 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：2 總重：2= 橫墻總重：+++=縱墻：外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：[（）（2）] =數(shù)量：14總重：14=廁所外縱墻：體積：（）=總重：2= 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：(2) = 單個(gè)重量：=數(shù)量：16總重：16= 縱墻總重：++=（3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）：辦公室窗戶：尺寸：2700mm1700mm 自重： 數(shù)量：28重量：28=（4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸：1000mm2100mm 自重： 數(shù)量：15 重量：115=木門：尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：9 重量：9= 總重：+=（5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：= 活載：=由以上計(jì)算可知，二～五層重力荷載代表值為G2=G 恒+G活=（556+36）++1188+++ +++=注：。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：4 總重：4=AB跨、CD跨墻：墻厚240mm，計(jì)算長(zhǎng)度6600mm，計(jì)算高度4200700=3500mm。本方案取700mm，截面寬度取700（1/2～1/3）=300mm，可得梁的截面初步定為bh=300*700。三、建筑介紹：，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。八、框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖：框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖橫向框架組成的空間結(jié)構(gòu)本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計(jì)算。（2）Ac≥N/uNfc 注：uN 為框架柱軸壓比限值，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)，查《抗震規(guī)范》。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：4 總重：4=AB跨、CD跨墻：墻厚240mm，計(jì)算長(zhǎng)度6600mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：2 總重：2= 橫墻總重：+++=縱墻：外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：[（）（2）] =數(shù)量：14總重：14= 廁所外縱墻：體積：（）=總重：2= 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積：(2) = 單個(gè)重量：=數(shù)量：16總重：16= 縱墻總重：++=（3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）：辦公室窗戶：尺寸：2700mm1700mm 自重： 數(shù)量：28重量：28=（4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸：1000mm2100mm 自重： 數(shù)量：15 重量：115=木門：尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：9 重量：9= 總重：+=（5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：+=活載：=雪載：=由以上計(jì)算可知，六層重力荷載代表值為G2=G 恒+G活=（556+36）++1188+++ +++（+）=注：。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。二、荷載計(jì)算：恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對(duì)于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。m（3）、對(duì)于第1層，柱子為600mm600mm，其余數(shù)據(jù)同25層，則q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m M2=P2e2 =*（）/2 = KN恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。M）四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2= KN VB=VC=（+）= KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。m MB=m M rb= 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無(wú)需調(diào)整。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNρ=1742/300/665=%ρmin=%，滿足要求。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。m，N= KN 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即600/30=20mm，故取ea=20 mm。ξ1=6002/（103）==又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=ηei===560=198mm,故為小偏心受壓。Mc=（KN（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300665=V=182700N 可知，需按構(gòu)造配箍。m屬第一類T形截面。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表：橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N