【正文】 實(shí)配鋼筋4Ф22Ф22，As=2724 mm2。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300665=V=182700N 可知，需按構(gòu)造配箍。m）ξ計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)四肢 Ф880非加密區(qū)四肢Ф8100BC跨間 4Ф25(1964)2支座A0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)四肢Ф8100非加密區(qū)四肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)3支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)四肢Ф8100非加密區(qū)四肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)4支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)5支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)6支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)二、框架柱：柱截面尺寸驗(yàn)算：根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于二級抗震等級，剪跨比大于2。Mc=（KNξ1=6002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+600/240 = mm對稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=。ξ1=6002/（103）==又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=ηei===560=198mm,故為小偏心受壓。m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整。m，N= KN 軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即600/30=20mm，故取ea=20 mm。柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。梁斜截面受剪承載力計(jì)算：（1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=665mm hw/b=665/300=4,屬厚腹梁。ρ=1742/300/665=%ρmin=%，滿足要求?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=70035=665mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2600100（665100/2）=梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[2+]= KN右震：M lb= M rb=m M rb=m MB=m MB=ηvb梁端剪力增大系數(shù)。M）四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2= KN VB=VC=（+）= KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。m）活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層，MAB=q2l21（12α2+α3）=[12（1/3）2+（1/3）3]/12= （KN恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。m）M2（KNm M2=P2e2 =*（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm（3）、對于第1層，柱子為600mm600mm，其余數(shù)據(jù)同25層，則q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m（2）、對于25層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。二、荷載計(jì)算：恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。mm）AB跨、CD跨1043007001097200101010101010BC跨1042504001092400101010101010二、 柱線剛度i c的計(jì)算：I=bh3/12層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：2 總重：2= 橫墻總重：+++=縱墻：外墻：單個(gè)體積：[（）（2）] =數(shù)量：14總重：14= 廁所外縱墻：體積：（）=總重：2= 內(nèi)縱墻：單個(gè)體積：(2) = 單個(gè)重量：=數(shù)量：16總重：16= 縱墻總重：++=（3）、窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）：辦公室窗戶：尺寸：2700mm1700mm 自重： 數(shù)量：28重量：28=（4）、門重計(jì)算： 木門：尺寸：1000mm2100mm 自重： 數(shù)量：15 重量：115=木門：尺寸：1500mm2100mm 自重： 數(shù)量：9 重量：9= 總重：+=（5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：+=活載：=雪載：=由以上計(jì)算可知，六層重力荷載代表值為G2=G 恒+G活=（556+36）++1188+++ +++（+）=注：。第六層重力荷載代表值的計(jì)算： （1）、梁：類別凈 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）橫梁66003007002516556180025040025836縱梁72003007002514柱： 類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱330060060025401188（2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻： AB跨、CD跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長度6600mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：4 總重：4=AB跨、CD跨墻：墻厚240mm，計(jì)算長度6600mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：20 總重：20= BC跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長度1800mm，計(jì)算高度4200700=3500mm。（2）Ac≥N/uNfc 注：uN 為框架柱軸壓比限值，本方案為二級抗震等級，查《抗震規(guī)范》?？蚣苤慕孛娉叽绺鶕?jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： （1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=βF gE n注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。八、框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖：框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖橫向框架組成的空間結(jié)構(gòu)本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計(jì)算。四、門窗使用：大門采用玻璃門，其它為木門，窗為鋁合金窗。三、建筑介紹：，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。本方案取700mm，截面寬度取700（1/2～1/3）=300mm，可得梁的截面初步定為bh=300*700。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：4 總重：4=AB跨、CD跨墻：墻厚240mm，計(jì)算長度6600mm，計(jì)算高度4200700=3500mm。第二～五層：