【正文】 4)截面設(shè)計①正截面受彎承載力計算 h0=h35=40035=365mm,b=200mm,hf’=60mm。550180。106as===’180。180。432180。50.180。因為B，C軸間柱距較小，所以B，C柱設(shè)計為聯(lián)合基礎(chǔ)。=mN=+=第二組： Mbot=+180。180。180。 180。 圖29 基礎(chǔ)沖切面圖 圖30 基礎(chǔ)基底反力圖 第一：組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力 第一組：ps,max=+=180。180。ps,max=，由于基礎(chǔ)寬度b=，小于沖切錐體底邊寬度b163。=394kN第三：變階處的抗沖切力由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故b246。2248。1180。 第一：沿長邊方向的配筋計算 在第一組荷載設(shè)計值作用下，前面已經(jīng)算得ps,max=，相應于柱邊及變階處的凈反力為： +180。1 則M1=(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。+) 48 ps1==m 180。(+)180。106==1291mm2 AS2=180。180。106==632mm2 AS3=180。()2180。300180。=mN=+= b) 基底尺寸的確定因為結(jié)構(gòu)的對稱性,所以主要荷載的合力作用點和基礎(chǔ)底面形心重合,無需計算主要荷載的合力作用點位置來確定基礎(chǔ)長度。2== 180。 圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)計算簡圖及V，M圖 d） 基礎(chǔ)高度計算取h=1000mm, h0=955mm。180。(+)==180。=2647kNV(可以)短邊方向：1）受沖切承載力驗算Fl=180。1100180。==180。=V(可以) e) 配筋計算1) 縱向鋼筋(采用HRB335級鋼筋)最大正彎矩取:M=m,所需鋼筋面積為: 。1100180。=Fl(可以)2）受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計算截面，該截面的剪力設(shè)計值為：V=180。=Um=11(bC2+b)=(+)= 22=180。1100180。180。180。=lpj=180。180。根據(jù)其受力特點，選擇用矩形聯(lián)合基礎(chǔ)。+) 24 M4==m 180。(95512)1ps4(lhc)2(2b+bc) 241 =180。(2180。610選用2412（12100）(AS=2715mm22596mm2)第二：沿短邊方向的配筋計算在第二組荷載設(shè)計值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： ==180。(2180。300180。()2180。 ps2=+180。641=494kNFl=394kN滿足要求。2=(+)180。bbmh0=(bc+h0)h0231。610=1720mm時，沖切力作用面積A1為矩形=(ch0)b=()180。6 比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進行抗沖切承載力計算。180。180。6==180。===第二：驗算另一組荷載效應標準組合時的基底應力：NMMN 第二組： pmax=bot+bot=+gG+bot AWAW=+22180。取l/b=， 解得：b=,l=l 驗算e0163?；A(chǔ)材料為：砼C20ft=，鋼筋HRB335，fy=300N/mm2。 矩形和梯形聯(lián)合基礎(chǔ)一般用于柱距較小時的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過大。所以只需按構(gòu)造配置箍筋, ,選用雙肢φ82005)吊筋計算,則所需箍筋總數(shù)為G+180。365180。550180。(180。a1fCbf’h’f(’f)=180。180。68=m210.180。180。( 平臺梁抹灰重 +/ 5 / )=)0=. 0180。2180。0217+)=/ ).0(180。1000180。1000180。10180。180。2180。180。106as===’180。180。180。= kN/m 300 合計 kN/m 第三, 斜梁跨中最大彎距設(shè)計值11 M=Pl2=180。()180。= kN/m 335 斜梁自重 180。=200mm2/m,（樓梯傾斜角cosa=22300+300a=26o37’）為保證每個踏步至少有2根鋼筋，選用φ8 200，As=251mm2分布筋φ8 200 斜梁設(shè)計第一,截面設(shè)計11113300,得h=300mm 斜梁截面高度h=(),l1’=()斜梁截面寬取b=150mm第二,荷載計算恒載:欄桿自重 180。100=26mm2 fy210As=rminbh0=180。100x=1=1= As==180。180。)+=跨中最大彎距設(shè)計值為 11 M=Pl2=180。+180。=p=180。=180。25=(+)180?；炷翞镃30，梁中受力筋為Ⅱ級，其余鋼筋采用Ⅰ級鋼。 D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。支座截面處h0=111mm。(g+q)l012=180。180。 =m/mamp。)l01222=180。+180。=D區(qū)格板 == qqm1=(+180。quot。m1’=m1=180。+180。 =+=m/mqqm2=(+180。)l01222=180。 B，D區(qū)格板的計算第一,設(shè)計荷載恒載：水磨石地面 12厚水泥砂漿 活載：教室 180。 =Vj=滿足要求。4180。500+180。3=180。jtjjjyvsvjbsc232。500180。 jtjjjyvsvjbsc232。500)(jcjj)=Vj=故滿足要求。180。=+=247。232。231。hboa246。232。231。hboaSVj=180。選擇底層B軸柱上節(jié)點進行驗算，采用規(guī)范上如下公式，節(jié)點核心區(qū)剪力設(shè)計值： l’230。gt。lt。(430+430)n1AS1l1+nA2Sl22==195mm l1l2rv430180。465 柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為:rv179。500180。=sfyvh0180。5002=N,所以N= 247。柱上端加密區(qū)的長度取max(h,Hn/6,500mm)，取700mm，柱根取1400mm。300923)180。 一層：Nmax= l0/b=,0.(180。(180。180。500180。+35= 22180。180。103ea=max[20mm,h/30]=max[20mm,500/30=] 所以 取ea=20mmei=e0+ea=+20= 180。=l04850== h500180。465180。103= 軸壓比: mN=N/fCAC=180。210180。180。180。=max[%,%]=%()249。300180。565180。565180。=mas=gREM180。 12表21 各層的風荷載標準值 續(xù)表21 續(xù)表22 表23 框架柱內(nèi)力組合表 續(xù)表23 注：表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正，單位為kN。 表14 梁端彎矩的調(diào)幅 梁端剪力和軸力計算 梁端剪力V=Vq+Vm ql2MM右Vm:梁端彎矩引起的剪力Vm=左2Vq:梁上均布荷載引起的剪力Vq=柱軸力 N=V+PV:梁端剪力P:柱頂豎向集中荷載具體計算結(jié)果見表15,16,17,18,19,20。其余各節(jié)點彎矩分配見圖中數(shù)據(jù)。 圖14 頂層彎矩分配及彎矩圖 圖15 三二層彎矩分配及彎矩圖 圖16 底層彎矩分配及彎矩圖 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖如圖17。180。180。180。180。180。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點不平衡彎矩進行再分配。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖12，13所示。豎向荷載作用下,這樣求得的框架內(nèi)力,梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低,但當活載占總荷載的比例較小時,可在截面配筋時,~。 表10 柱剪力計算 表11 各柱的反彎點高度 梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：libmM=ll(Mib+1+Mij)ib+iblbibrmM=lr(Mib+1+Mij)ib+ibrbVb=(Mb1+ Mb2)/l， Ni=229。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進的反彎點法。T1=，則dn取為0FI=GiHiFEK（1δn）j229。180。g247。247。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B3柱的側(cè)移剛度計算為例，其余見表6 表6 框架柱側(cè)移剛度A ,D軸中框架邊柱