【正文】 厚度 ～ ～ （CQ） ～ ～ （DQ/DDQ） 帶鋼寬度 1000～1980mm 1000～1950mm 內 徑 φ508/610mm φ508/610mm 外 徑 φ1100～2150mm φ1100～2150mm 質 量 最大40t 最大40t最大軋制力： 12000 kN最大軋制速度： 820m/min2） 機組主要單體設備性能表43平整機組的性能設備名稱主要性能入口段設備帶鋼搬入方式步進梁鋼開卷機開卷方式上開卷軋輥尺寸輥徑輥長/mmmm工作輥φ420/4702080支撐輥 φ1000/11502080中間棍φ510/5602280出口段設備卷取機卷取方向上卷取帶鋼搬出方式步進梁鋼入口張力/ kN5～110平整機速度≤820 m/min出口張力/kN5～100表44延伸率項目參數延伸率（帶鋼屈服≤500N/mm2）≤3%(使用濕平整系統(tǒng))延伸率（帶鋼屈服≤800 N/mm2，強度≤1000 N/mm2）≤%(使用濕平整系統(tǒng))1） 機組主要工藝參數工藝形式：兩涂兩烘涂層品種：有機溶膠、塑料溶劑、有機漆。m1傳動方式驅動固化爐形式兩涂兩烘處理能力/加熱溫度/℃400燃燒介質天然氣冷卻裝置冷卻形式空冷和水冷空冷室溫降范圍/℃260～110水冷溫降范圍/℃260～50出口活套形式立式活套儲量/m175卷取機卷取方式上、下卷取助卷器形式皮帶助卷器表47橫切機組的參數1橫切2橫切擴張強度 （N/mm2）412412帶鋼寬度 （mm）900～1850900～1850帶鋼厚度 （mm）～～帶卷最大重量 （t）4040鋼卷內徑（mm）φ508/610φ508/610鋼卷外徑（mm）φ1100～2150φ1100～2150入口剪速度（m/min）120120矯直機速度（m/min）140120矯直機后速度（m/min）155155穿帶速度 （m/min）2424垛板時皮帶最大速度（m/min）155155剪切長度 （mm）1000～60001000～6000垛板最大重量 （kg）1000010000 縱切機組表48縱切機組的參數1縱切機組2縱切機組抗拉強度 N/mm2412412帶鋼寬度 mm入口900～1850900～1850出口120～1850200～1850帶鋼厚度 mm～～帶卷重量 t入口4040出口1515鋼卷內徑 mmφ508/610φ508/610鋼卷外徑 mm入口φ1200～2150φ1200～2150出口φ750～1600φ750～1600機組速度 m/min帶厚 400400帶厚 200200穿帶速度 m/min2424縱切能力15966表49重卷機組參數帶鋼寬度 mm900～1950帶鋼厚度 mm～鋼卷最大重量 t入口40出口15鋼卷外徑 mm入口φ1200～2150出口φ750～1600鋼卷內經 mmφ610機組速度 m/min帶厚 mm400帶厚 mm200穿帶速度 m/min245 軋制制度的制定 典型產品的規(guī)格及性能典型產品：08Al ㎜1900㎜ 典型產品的原料的選擇（1） mm，由冷軋金屬變形表。各機架前后張力下表所示：表54各機架前后張力（N/mm2）12345前張力70110115120135后張力11011512013545 軋制力的計算原理各機架摩擦系數的選?。旱谝坏来慰紤]咬入且不涂油，第二至五道次噴涂乳化液，摩擦系數和軋輥直徑如表36所示。則 則 ﹤所以滿足咬入要求，坯料能夠咬入。輥頭采用滑塊式萬向接軸輥頭，其主要尺寸如下所示：輥頭直徑 D=Dg－(10～15)= 550－10=540mm；輥頭厚度 s=(～)D=550=143mm；一個支叉寬度b=（～)D =550=99mm；輥頭總寬度b0=510mm；a=321；斷面系數=；接軸鉸鏈中心到危險斷面的距離X1==(～) D =540=135 mm；接軸角=8176。 表62 軋輥校核項目部位工作輥輥身 輥頸 輥頭支持輥輥身 輥頸 輥頭項目彎曲應力略扭轉應力彎曲應力彎曲應力略 支撐輥強度校核[9]1）支持輥輥身強度校核：輥身中央處承受最大彎曲力矩：Mzh =P(Lzh/4－Ls/8)=107（3118/42416/8） =1010 Nmm工作輥身中央處最大彎曲應力為：N/mm2 []= N/mm2mm所以工作輥輥身滿足強度要求。mm）圖63 工作輥的彎矩圖4）支撐輥與工作輥接觸應力計算 工作輥和支撐輥的材料相同，所以所以 =，E=200Gpa， []=240kg/mm2=240 N/mm2=2352 N/mm2，[]=73kg/mm2=73 N/mm2= N/mm2。公式： （64）上式中： —軋制壓力；—力臂系數，；—接觸弧長度。mm上式中：—軋輥輥頸直徑； —軋輥軸承中摩擦系數，； —粘性系數，； —傳動比。mNmm 所以第四架電機功率滿足要求。7 車間年產量計算 軋機工作圖表圖71 軋機的工作圖表時間 /s道次TTz△t考慮連續(xù)軋制，則間隙時間 s原料平均卷重40t，1900mm 的冷軋帶鋼卷典型產品為例計算：原料長度： 設在機架連軋機上，第n道次軋件斷面積和延伸系數分別為Fn和un，總的延伸系數為，平均延伸系數為，則： 連續(xù)軋機中各機架tzh相等，各道次純軋時間之和： 式中： ——原料長度 ； ——平均軋速；m/min 因為連續(xù)軋制，所以各機架的純軋制時間相等：則 則軋制節(jié)奏T： 本設計中軋輥直徑取值為允許的軋輥直徑：D=550mm或500mm。常以班、小時、日、月、和年為時間單位計算。采用這種方法時，沒有考慮不同產品及不同規(guī)格在生產中的難易程度，但在與產品方案相近的情況下，其計算結果還是接近實際的。則：Tjw=（365503025）（242）=5720小時時間利用系數：K2=.所以車間產量：A= ApTjwK2 =5720 =120萬噸由此可見五機架連軋機的生產能力完整滿足產品分配方案要求8. 各項技術經濟指標 技術經濟指標技術經濟指標表示軋鋼車間各項設備、原材料、燃料、動力以及勞動力、資金等利用程度的指標。因此，研究與分析技術經濟指標也是研究分析軋鋼車間工作情況的重要方法之一。因此，做好鋼鐵企業(yè)的環(huán)保工作極其重要。還有一種廢水就是冷卻軋輥的含乳化液廢水。投藥中和的處理設備主要由藥劑配制設備和處理構筑物兩部分組成，流程見下圖81。過濾中和只適用于水量較小的軋鋼廠。 乳化液的處理方法有化學法、物理法、加熱法和機械法，以化學法和膜分離法常見。2. 廢液的處理與利用 軋鋼酸洗車間在酸洗鋼材過程中，酸洗液的濃度逐漸下降，以致不能再用而需要排出廢酸更換新酸。 鹽酸酸洗鋼材所產生的廢液，一般含游離鹽酸30～40g/L，氯化亞鐵，100～140g/L，可用下述方法處理利用。目前，全國企業(yè)都在研究節(jié)能減排項目。9 車間平面布置[11] 倉庫面積計算 原料倉庫面積原料倉庫面積大小主要受下列因素影響：1）軋機的生產能力；2）坯料和成品的鋼種、斷面形狀和尺寸；3）坯料供應情況；4）對坯料進行檢查、清理、修磨等所需工作場地的大小；5）吊車工作場面及運輸線路所占面積；6）坯料允許堆放的高度及場地決定的單位面積存放負荷等。此外，成品倉庫中除堆放各類鋼材外，還要考慮為成品進行質量檢查、清理、驗收、標記和包裝等工序的位置。 軋機到切斷設備的距離該距離取決于剪機能力和所剪產品尺寸。 致 謝首先，我要感謝學院給我們提供了一次寶貴的模擬設計機會，并且給我們提供了豐富的資源，在各個方面給了我們很大的支持。在這大學的最后階段，本次設計讓我更加系統(tǒng)的復習了自己3年來所學習的專業(yè)知識，同時也彌補了自己在專業(yè)知識方面的一些缺陷。此過程中，xxx老師給予了我們大量的幫助：在資料的查閱方面，給我們提供了很多有用的材料；在論文成文方面，多次給我進行了指正和修改，并且耐心細致的解答我的疑難問題。各個跨距的寬度設備寬、操作場地寬、安全道等構成。它們所占面積依具體情況而定。決定其面積首先應該知道鋼材生產周轉時間，然后根據中間倉庫應堆放的鋼材總數量來決定。企業(yè)應該走可持續(xù)發(fā)展道路。 （2）真空蒸發(fā)法 真空蒸發(fā)法是利用真空蒸發(fā)裝置，在低溫下使游離鹽酸變?yōu)闅庀?，而后采用冷凝回收得到酸，氯化亞鐵則結晶析出。用硫酸酸洗產生硫酸廢液，含有游離硫酸和硫酸亞鐵；用鹽酸酸洗產生含鹽酸的氯化亞鐵的廢液；在酸洗不銹鋼時，用硝酸—氫氟酸混合酸液，廢液除含游離酸外，還含有鐵、鎳、鈷、鉻等金屬鹽類?；瘜W破乳關鍵在于選好破乳劑。利用貯油槽除調節(jié)水量、保持廢水成分均勻、減少處理構筑物的容量外，還有利于以上成分的靜置分離。過濾中和就是使酸性廢水通過堿性固體濾料層進行中和。（1） 中和處理 軋鋼廠的酸性廢水一般采用投藥中和法和過濾中和法。 綠化在廠外設置一條寬50米長2000米的綠化林帶，在廠內空地及道路兩旁種植樹木，車間周圍種上灌木和花草，形成整個企業(yè)的綠化環(huán)境。軋鋼車間生產過程中的各項原材料及動力消耗等指標只要包括：金屬、燃料、電力、水、軋輥、壓縮空氣、氧氣等。是鑒定車間設計和工藝過程制定質量好壞的重要標準，是評定車間各項工作優(yōu)劣的主要依據。公式：A=ApTjwK2 噸/年式中： Ap——平均小時產量，噸/小時； Tjw——軋機一年內最大可能工作小時數，小時； K2——時間利用系數。b/T 噸/小時 （71）Q─原料重量（噸）；T─軋制節(jié)奏（秒）； b─成品率（%）實際小時產量需乘以軋機利用系數.A1=3600QK1b/T 噸/時 （72） K1─軋機利用系數，K1≈~K1是實際軋制節(jié)奏時間與理論軋制節(jié)奏時間的比值。實際生產中，最大軋制速度是當軋輥直徑D=605mm或545mm時，最大軋制速度達到最大1500m/min。附錄 為軋機軋輥強度校核的計算機程序，其它幾架可運用該程序進行校核。因為 Nmm在冷連軋中，可以忽略空轉力矩與動力矩，所以傳動軋輥電動機軸上所需的力矩為 ；Nmm（2）摩擦力矩： （65） N N/mm2 N/mm2因為 kg/mm2=2352 N/mm2，N/mm2所以軋輥滿足接觸強度要求根據以上結果，可以判斷出軋輥的各部分均滿足強度的要求。m N2）輥頸輥身接觸處強度校核：輥頸危險截面在輥頸與輥身聯(lián)接處，此處彎矩為：該危險斷面的彎曲應力為： N/mm2因為 N/mm2[] = N/mm2所以支持輥輥頸滿足強度要求。min1電機功率/kw前后張力差/kN一167575040二20370005三30770005四444700015五574700090 軋輥強度校核因為第四架軋機的軋制力最大，所以軋輥的校核以第四架為例。軋輥材質選用合金鍛鋼，許用應力[σ]=18kg/mm2=18= N/mm2許用接觸應力[σ′]=240Kg/mm2=240 N /mm2=2352 N/mm2 [τ180。壓之圖表（2）第二道次軋制壓力的計算1）求平均壓下率H2=，h2= mm，Δh2=，=入口總壓下率ε1=% ；出口總壓下率ε2=；所以平均總壓下率 查08Al加工硬化曲線得到∑=36% =660 MPa2）求平均張力值 3）計算接觸弧長度