【正文】 B=，L=45mm。在本文中，推土片厚度 M=3mm。與滾筒軸線垂直，角度 α 是推土片側(cè)面與滾筒表面的交線的螺旋傾角。αφ 時，與推土片側(cè)面接觸的土壤不能自由滑動，會在推土片附近形成滯留區(qū)，90186。αφ，即 0α90186。表 3—2 給出了土壤與鋼之間的摩擦系數(shù) f 與摩擦角 φ。砂土及粘性砂壤土176。重型砂壤土及粘土22176。α，多邊形 ABCDE、A180。E180。180。180。 三種推土片作用區(qū)域示意圖從圖中可知，寬度 ABA180。B180。因此，根據(jù) V 形推土片在滾筒表面的分布，同時為了保證排土效率，L1的取值為 20≦L145mm。排土口的位置不能太低，否則土壤會自由落下。所以，∠AOB=75186。在某一生產(chǎn)率條件，秧盤中的土壤厚度如不能達到生產(chǎn)要求，可以通過調(diào)節(jié)開口大小，增大排土滾筒的排土量。在土壤不被堵塞的情況下，排土口開口取最小值，本文用 a 表示排土口大小，單位為 mm，則 ≦a≦5。根據(jù)穴盤育秧要求，每個穴坑中床土體積占穴坑總體積的 1/2~2/3。 設育秧生產(chǎn)率為 P（盤/小時），秧盤的長度為 S（mm），則播完一盤床土所用的時間 t（s）和秧盤輸送帶速度 v（mm/s）分別如下：t =v =而在時間 t 內(nèi)，滾筒的排土量應該與秧盤中的土量相等，則：Qt = Q39。39。39。結(jié)構(gòu)示意圖如圖 所示。假設土壤落在導流板的最下端，則： (313)為了保證土壤能夠完全落到導流板上，將導流板的最上端低于軸線 OB 以下。~35186。由式可知，當 λ=2/3，L1=20mm，P=500（盤/小時）時，n≈，遠小于 ，滿足生產(chǎn)要求。因此，設計了擋土板，并在擋土板的下方安裝鋼刷，如圖 所示。擋土板最下端與秧盤上表面的距離設計為 10mm，用于安裝鋼刷，將穴坑邊緣上的土壤刷落到穴坑中。以下圖44444和45為播土裝置的關鍵部件。工廠化育秧包括播土、播種、覆土、灑水等主要過程。2）確定了排土滾筒的排土量和轉(zhuǎn)速與 V 形推土片寬度、生產(chǎn)率、播土厚度之間的數(shù)學模型。 Chemical Engineering，2009，33(1)：256266． [27] Pianet G，Bertrand F，Vidal D，etc．Modeling the pression of particle packings using the discrete element method[C]．TAPPI advanced coating fundamentals symposium proceedings，2008，278288． [28] Doucet J，Bertrand F，Chaouki J．Experimental characterization of the chaotic dynamics of cohesionless particles：Application to a Vblender [J]．Granular Matter，2008，10(2)：133138．[29] 龐昌樂，鄂卓茂，蘇聰英，等．氣吸式雙層滾筒水稻播種器設計與試驗研究[J]．農(nóng)業(yè)工程學報，2000，16(5)：5255． [30] 小林悅男，小田富広，重光裕昭．ドラム揺動式播種裝置：日本，8322332A[P]，19961210． [31] 劉銀嶺．水稻播種機的傳動機構(gòu)：中國，200620021542 [P]．2006824．.。并設計了擋土板，可以有效地防止了土壤落在導流板和秧盤中時四處飛濺。 本文在全面介紹了國內(nèi)外的育秧技術的發(fā)展狀況和國內(nèi)現(xiàn)有的播土裝置的結(jié)構(gòu)特點的基礎上，分析并指出了現(xiàn)有播土裝置的不足，提出新型播土裝置，并對此進行了系統(tǒng)的理論分析與研究。 3D 圖。毛刷擋土板導流板秧盤 擋土板示意4 CATIA 的播土裝置 3D 實體建模 零件在設計播土裝置之前，首先要對裝置的各零部件進行設計。 圖 中的 B 點是導流板表面的延長線與秧盤上表面的交點，經(jīng)計算，B 點到導流板最下端的水平距離為 ，因此擋土板的位置應該在 B 點的后方，且 K，取 30mm。 排土滾筒在排土的時候，會有很少一部分土壤會粘在推土片上，對隨后的排土不利，因此，在導流板上端和滾筒之間安裝了鋼刷，用它來刷去滾筒上殘留的土壤。當 γ=40186。根據(jù)表 3—2，所選土壤與金屬的摩擦角為 26186。假設土壤從土箱排土口排出后，就離開了滾筒表面做拋體運動，設在 A 點的速度為 v土，在水平方向和豎直方向的分速度分別為 vx和 vy。因此，設計了導流板，這樣可以緩解土壤對秧盤的沖擊，可相對減小排土高度，減少塵土飛揚，而且還可以使土壤在導流板上均勻分散開來，提高排土均勻性。39。對于平盤育秧，根據(jù)育秧要求，平盤中床土厚度為 20mm~25mm 之間，平盤尺寸為長寬=600300mm 秧盤厚度為 5mm。播床土時，1/2≦λ≦2/3；播表土時，1/3λ1/2。根據(jù)排土結(jié)構(gòu)的工作原理，排土滾筒在單位時間內(nèi)由推土片排出的土量 Q1（mm3）為：Q1= (34)式中：n—滾筒轉(zhuǎn)速（r/min）。在此取排土口的最大開口為 5mm。承土箱滾筒螺栓螺母開口調(diào)節(jié)板這樣，任何土壤都不會從土箱中自由落下。~20186。 （4）．土箱開口位置的確定 圖 為土箱開口位置示意圖。即最左側(cè)推土片作用區(qū)域最小，最右側(cè)推土片作用區(qū)域最大，而推土片作用區(qū)域?qū)挾扰c推土片幅寬相等。A180。180。180。180。C180。 土壤與鋼的摩擦系數(shù)f隨土壤濕度增加而變化的情況根據(jù) V 形推土片的排土原理，當滾筒轉(zhuǎn)動后，推土片所掃過區(qū)域內(nèi)的土壤將被排出土箱，圖 表示了三種推土片的作用區(qū)域示意圖，圖中 B2180。輕型及中型砂壤土20176。表32 土壤與鋼的摩擦系數(shù)與摩擦角的計算值土壤類型摩擦系數(shù)f摩擦角Φ砂土及砂壤土（松散的）16176。本文所用的土壤為壤土，土壤與鋼的最大摩擦角為 35186。αφ 時，土壤與推土片側(cè)面之間就會產(chǎn)生相對滑動，部分土壤向推土片前進方向的反方向移動，在 V 型推土片附近就不會有土壤被滯留。本文中，V 型推土片寬度 B1=10mm；為了方便表述，定義 L1為 V 形推土片幅寬，B2為 V 形推土片長度。 圖中的 OO180。在排土結(jié)構(gòu)正上方是土箱，土箱后擋板與排土滾筒表面的距離必須要比推土片厚度大，但是也不能太大，否則，土箱中的土壤就會滑出土箱，只要滾筒在轉(zhuǎn)動的時候，推土片與土箱后擋板之間不相互干涉即可。 橡膠彈性板平面示意圖 秧盤型號與播寬B秧對照表名稱缽體盤缽體毯狀盤毯狀盤秧盤總穴數(shù)規(guī)格尺寸比播寬B秧 mm2515 2512600:350 600:300345 3002616 3616585:356 600:300352 2804016 3618 3020600:300280（2）．V 形推土片在滾筒表面上的分布 圖 所示為 V 形推土片在滾筒表面分布情況的平面展開圖及局部放大圖。根據(jù)我國現(xiàn)有播土裝置的結(jié)構(gòu)特點和設計經(jīng)驗，確定滾筒直徑 D=200mm。=tanφ, φ 是土塊與金屬之間的摩擦角。因此有： （32）式中：F181。)c—床土的粘結(jié)力(N/mm2)刮板 刮板排土原理從（31）式可知，造成土壤剪切破壞的最小剪切力由土壤顆粒之間的粘結(jié)力和土粒沿著剪切面移動的摩擦力組成。螺栓滾筒端面法蘭盤軸 排土滾筒結(jié)構(gòu)示意圖2）排土滾筒的工作原理對于刮板式播土結(jié)構(gòu)的工作原理如圖 。由于生產(chǎn)環(huán)境的限制，不宜采用泥漿播土。其中導流板可以起到緩解土壤對秧盤的沖擊的作用，可相對減小排土高度，減少塵土飛揚，而且還可以使土壤在導流板上均勻分散開來，提高排土均勻性。所設計的播土裝置包括機架、鏈輪、側(cè)板、承土箱、排土滾筒結(jié)構(gòu)、開口度調(diào)節(jié)板、軸、導流板、擋土板。1）對在播土過程中土箱內(nèi)的土壤進行受力分析，建立力學模型，分析 V形推土片側(cè)面螺旋傾角對排土性能的影響；分析排土量和滾筒轉(zhuǎn)速與 V 形推土片參數(shù)的關系，并建立數(shù)學模型；2）設計 V 形推土片大直徑滾筒播土裝置，并以CATIA軟件為平臺，建立 V 形推土片大直徑滾筒播土裝置的 3D模型。而排土結(jié)構(gòu)是否合理直接關系到播土厚度是否均勻。通常土壤的帶動層與土壤的特性相關，且?guī)翆雍鼙　?隨著育秧技術的不斷推廣和發(fā)展，原有的播播土裝置已不能滿足生產(chǎn)的需要。直槽輪式播土裝置在排土時，改變槽輪旋轉(zhuǎn)速度可改變排量，但是當轉(zhuǎn)速較慢時，土壤成條狀間斷下落，造成塵土飛揚，污染環(huán)境；而在槽輪轉(zhuǎn)速較大時，會出現(xiàn)架空和堵塞現(xiàn)象，嚴重影響播土裝置的排土性能。機架上有導向輪，秧盤放在導向輪上，導向輪轉(zhuǎn)動，帶動秧盤平穩(wěn)地向前移動。 為此，本文