【正文】 b2+(1b2)L1/()=+()*(*)=樁的計算寬度 b1=**（+1）=在承臺地面以下 hm=2(+1)=5m深度內為粉土呈硬塑～可塑狀，層厚 ～；稍密～中密，稍濕～濕，查《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG D632022）表 ，非巖石地基水平向抗力系數的比例系數 m=5000~20220kN/m4，本抗震計算取 m=2*10000=20220 kN/m4。荷載工況 位置 軸向 (kN) 剪力z (kN) 彎矩y (kN*m)樁頂 柱底 柱頂 恒載蓋梁節(jié)點 樁頂 柱底 柱頂 系統(tǒng)升溫蓋梁節(jié)點 樁頂 柱底 柱頂 系統(tǒng)降溫蓋梁節(jié)點 樁頂 柱底 柱頂 橫向風荷載蓋梁節(jié)點 樁頂 柱底 柱頂 活載(MAX)蓋梁節(jié)點 活載(MIN) 樁頂 WORD 資料 下載可編輯 專業(yè)技術柱底 柱頂 蓋梁節(jié)點 樁頂 柱底 柱頂 靜力計算基本組合蓋梁節(jié)點 注：樁頂軸向力為組合系數 ，其余為按極限承載能力狀態(tài)設計時的基本組合值。蓋梁在承載能力極限狀態(tài)下的截面強度驗算可以滿足要求。A、單樁豎向承載力：考慮 E2地震作用下，地基土抗震容許承載力調整系數 ，則 10266/=6844KN，需要在使用階段控制容許單樁豎向承載力為 6800kN。豎向剪力按 4167kN控制設計，按構造配置箍筋即可。WORD 資料 下載可編輯 專業(yè)技術2）邊墩設邊墩墩底彎矩達到截面極限強度的 ，即 *7367=，則此時的樁基、蓋梁、承臺內力如下圖：軸力 彎矩 剪力 1587 1587 1587 01587 6759 65 689 631 657 5860 5860 689 5860 5860 1096 1048 10 124 1352 1480 1 9765 1479 0 14 12 1406 90 7861 6194 5192 65 452 38 305 24 38 285 509 4 4051 280 84 1056 123 6571 718 50718 219 0 482 482 0 156 25 209 94 154 1253 154 1253 1253 154 154 154 1253 430 895 154 07 12 341 1253 12 上述內力值作為樁基、承臺、蓋梁的能力保護設計值。原設計在承臺中部將截面寬度由 ，并不合理，建議采用相同的 。結點正彎矩按 6571/*()=，蓋梁下緣應配置 20Φ25mm鋼筋。（5） 蓋梁在 E2 水準地震作用下應根據能力保護原則進行配筋，特別是柱梁結點處蓋梁下緣應加強正彎矩鋼筋配置。（7） 設高低支承臺面的蓋梁需在上層臺面設置足夠的主鋼筋。WORD 資料 下載可編輯 專業(yè)技術九、結論本報告根據某路東崗立交工程共 4 聯(lián)空心板梁、雙柱蓋梁橋墩設計方案，通過規(guī)范簡化方法和空間動力計算有限元模型，進行了結構動力特性分析，采用反應譜分析方法和非線性時程分析方法對有限元模型進行了地震反應分析，并對橋墩進行了抗震驗算，結果表明：（1） 在 E1 水準地震作用下，所有橋墩均處于彈性受力范圍，具有足夠的抗震安全能力；（2） 在 E2 水準地震作用下，所有橋墩變形能力滿足要求，并具有足夠的抗剪能力；（3） 在 E2 水準地震作用下，根據能力保護原則，單樁豎向承載力需要提高，邊墩單樁豎向承載力需提高至 7500kN，中墩單樁豎向承載力需提高至 6500kN。WORD 資料 下載可編輯 專業(yè)技術E、蓋梁對剛域節(jié)點彎矩削峰，結點負彎矩按 10564/*（）= 控制設計,蓋梁上緣應配置 18Φ32mm 鋼筋，3*6=18 三筋疊排。樁基橫向彎矩不控制設計。蓋梁結點正彎矩按 5320/*()=，蓋梁下緣應配置 15Φ32mm 鋼筋。B、承臺對剛域節(jié)點彎矩削峰，承臺橫向彎矩按 10055/*（）= 控制設計，上下截面需要配置 26Φ25mm 鋼筋，17+9=26 雙筋疊排。E2地震作用下中墩墩頂最大橫向位移為 99mm228mm，邊墩墩頂最大橫向位移 56mm203mm,滿足規(guī)范要求。立柱縱橫向截面相同，E1 地震作用下順橋向效應控制截面設計。建立有限元模型，樁基劃分為單元長 1m，在每個節(jié)點設水平節(jié)點彈性支承，彈簧剛度K=1**20220*Z=38700Z（kN/m）式中，Z 為設置土彈簧的埋深。樁基等代土彈簧《抗震細則》第 ：建立橋梁抗震分析模型應考慮土的共同作用，樁土的共同作用可用等代土彈簧模擬，等代土彈簧的剛度可采用表征土介質彈性值的 m參數來計算。 同一截面上箍筋的總面積 Ak 箍筋間距 Sk 10 10箍筋抗拉強度設計值 fyh 280 280計算方向墩寬 b 150 130抗剪強度折減系數 Φ Vs1 6814 5064 Vs2 2849 2469 箍筋提供的抗剪能力Vs 2849 2469 墩柱塑性鉸區(qū)域的斜截面抗剪強度 Vcu 2620 2246 （2）樁基能力保護設計驗算：樁身抗彎強度按能力保護設計原則進行驗算。E2 彈性反應譜計算的柱底彈性內力值如下：墩號 3 4 5 6N 2582 3043 3043 2582 H 773 470 470 773 M 8499 6111 6111 8499 根據《抗震細則》第 ，結構周期 T=,所以考慮結構周期的墩頂水平位移調整系數 C=，Δd=cδ=δ計算到 E2地震作用下的墩頂水平位移Δd= (m) Δu=(m) （中墩）OKΔd= (m) Δu=(m) （邊墩）OK下圖為 C匝道在三條 E2水準的加速度時程波作用下的第 2聯(lián) 4中墩墩頂縱向位移非線性時程分析值，Δd=，比簡化計算結果值偏小。2）橋墩的抗剪能力驗算驗算公式： 0(.23)ccesVfAV????式中， 0cV為剪力設計值；?為抗剪強度折減系，取 ；cf?為混凝土抗壓標準強度（MPa） ；eA為核心混凝土面積（cm 2） ；sV為箍筋提供的抗剪能力（kN） ；WORD 資料 下載可編輯 專業(yè)技術???kA為同一截面上的箍筋總面積（cm 2） ； S為箍筋間距（cm） ；b為沿計算方向墩柱的寬度（cm） ；yhf為箍筋抗拉強度設計值（MPa） 。順橋向 1橋墩承臺的地震作用控制樁基礎設計，橫橋向 3橋墩的地震作用控制樁基礎設計。E1 水準地震作用下的抗震驗算（1）橋墩的強度驗算順橋向 1橋墩的地震作用控制設計，橫橋向 3橋墩的地震作用控制設計。表 順橋向時程地震力截 面 內 力 第 1條波 第 2條波 第 3條波 最大值彎矩（ kN?m） 58892 52970 52022 58892墩底剪力（kN） 2879 2773 2566 2879彎矩（ kN?m） 74001 68344 63122 740011＃ 承臺底剪力（kN） 3222 3396 3499 3499彎矩（ kN?m） 54106 54136 50098 54136墩底剪力（kN） 2379 2525 2630 2630彎矩（ kN?m） 66349 66615 61123 666152＃ 承臺底剪力（kN） 2877 3059 3625 3625彎矩（ kN?m） 55919 55470 47703 55919墩底 剪力（kN）2521 2734 2597 2734彎矩（ kN?m） 69168 70021 57174 700213＃承臺底剪力（kN） 2948 333