【正文】 大剪力 V===最大支座力 N= ==最大變形 ν= 14004/(100105)=m(一) 支撐梁抗彎強度計算σ =M/W=10 6/104 =27實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！(二) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Ib=100018000/(10540)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν ]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！梁底支撐梁采用1根Ф48，間距1400mm?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R ≤ R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值， 30kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm 2)；N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N 1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N 2 = ()= kN；樓板傳遞給梁側(cè)立桿的軸力設(shè)計值： N3 = F=max（F 1，F(xiàn) 2）= kN；可變荷載效應(yīng)控制F 1=(+)=；永久荷載效應(yīng)控制F2=(+)=；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值G kb=(25+)(0+)= kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q kb=(0+)=；N =N1+N2+N3=++= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l o/i查《模板規(guī)范JGJ1622022》附錄D得到φ = ；立桿計算長度l o=；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = 2；[f] 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f] =205 N/mm 2；鋼管立桿長細(xì)比λ計算值：λ=l o/i=100/=鋼管立桿長細(xì)比λ= 小于鋼管立桿允許長細(xì)比 [λ] = 150，滿31足要求！鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值： σ=10 3/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！梁段：L2。 182。 168。 230。 185。170。232。 169。 241。230。186。1184。48161。 220。177。 193。 200。 249。190。 168。 200。 223。 169。 168。 165。 241。230。186。1184。60161。216。 214。 249。190。 168。 200。 223。 169。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。mm) M= 2=105Nm 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算σ =M/W=10 6/103 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算τ =VS0/Itw=10002819/(105)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！39，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！主楞采用2根4060木方（寬度高度mm）為一組，共4組。m 最大剪力：V= kN 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 主楞抗彎強度計算σ =M/W=10 6/104 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=17N/mm 2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算τ =VS0/Ib=100036000/(106)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！41各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。mm) M= 2=103N支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：44(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力；（包含梁側(cè)模板傳遞的自重荷載）；；（包含梁側(cè)模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：； kN/m。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F 1=；計算撓度時采用F 2=；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q 1= ；計算撓度時采用q 2= ；根據(jù)上面計算的荷載進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：1350 1350 135025 500 500 500 500 500 500 500 500 25 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN244。 197。 180。 182。236。243。195。193。 178。190。176。40161。191。161。182。1184。48161。 220。177。 193。 200。 204。167。 227。 178。190。176。167。 214。 168。182。 241。 169。 193。 189。 237。 193。 200。186。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000123/12= 105mm4； W = 1000122/6 = 104mm3；(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G 4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1= F2=γH54其中 γ 砼的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 砼的入模溫度，℃； V 砼的澆筑速度，； H 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 砼坍落度影響修正系數(shù)。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。m 最大剪力：V= kN59 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 主楞抗彎強度計算σ =M/W=10 6/103 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算τ =VS0/Itw=10002819/(105)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。mm) M= 2=103N支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力；計算彎矩和剪力。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。這里取面板的計算。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據(jù)實際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖58及內(nèi)力、變形圖如下：100 100 100 100 100100 100 100 100 100 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN)100 100 100 100 100 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:從左到右各支座力分別為：N1=56N2=N3=N4= 最大彎矩 M= 根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。 169。 223。 200。 168。190。 249。 200。 193。177。 220。48161。1184。186。230。 241。 165。 168。 169。 241。182。 168。 214。167。mm163。184。182。163。60196。1184。186。230。 241。 169。232。170。 185。 230。 168。 182。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R ≤ R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值， kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm 2)；N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N 1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N 2 = ()= kN；樓板傳遞給梁側(cè)立桿的軸力設(shè)計值： N3 = F=max（F 1，F(xiàn) 2）= kN；可變荷載效應(yīng)控制F 1=(+)49=；永久荷載效應(yīng)控制F2=(+)=；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值G kb=(25+)(0+)= kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q kb=(0+)=；N =N1+N2+N3=++= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l o/i查《模板規(guī)范JGJ1622022》附錄D得到φ = ；立桿計算長度l o=；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = 2；[f] 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f] =205 N/mm 2；鋼管立桿長細(xì)比λ計算值：λ=l o/i=100/=鋼管立桿長細(xì)比λ= 小于鋼管立桿允許長細(xì)比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值： σ=10 3/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！梁段：L3。m) 剪力圖(kN)4525062 62 62 62 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=N2=計算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 支撐梁抗彎強度計算σ =M/W=10 6/103 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Itw=10003578/(105)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν ]=l/250；46，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！支撐梁采用1根Ф48，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。這里取面板的計算。根據(jù)實際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：500 500 500300 300 300 300 300 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q==；計算彎矩和剪力采用基本組合：37底部荷載：q=max（q1，q2）=；