【正文】 因素綜合考慮，吸收周期長，吸附劑用量大，利用率低，投資高；吸收周期短，吸附劑用 量小，但再生頻繁，生產能耗高，吸附劑使用壽命短。提吸附劑的再生溫度有利于解吸的完全程度，也就是提高了吸附劑的利用率，但再實際操作過程中，再生溫度不能任意提高，受吸附劑性能下降以至于失去吸附作用，所以選擇的再生溫度必須低于吸附劑耐熱溫度，硅膠吸附劑的耐熱溫度為 250℃，本設計再生溫度為 145℃ 150℃。 吸附量（壓力） 由關系圖可以看處出，壓力越高，吸附量越大。 再生方法的選擇。 8)凈化器出來的氣體進入氨蒸發(fā)冷凝器被液化，然后進入提純塔 ,經提純閃蒸后的氣體直接進入 CO2 低溫貯槽或去充裝槽罐車 。 （ 2）設備構造簡單 ,投資少 濕法除塵的設備相對來說窯簡單的多。 這是由于洗滌液一般是水 ,而且是在常溫下輸入分散 ,在其與氣體接觸時 ,由于熱交換的過程 ,使得含塵氣體得到冷卻 ,濕度增加。 （ 3）不利于粘性的粉塵去除 .粘性的粉塵遇水 易形成稠狀而發(fā)生掛灰及堵塞設備現(xiàn)象。 （ 6）過程會造成水的二次污染，這也是當前濕法除塵存在的一個主要問題 ,如果對這些廢水不做妥善處理就進行排放 ,就會造成污染物轉移 ,即把煙氣對大氣的污染轉化為對江河水系的污染。 (4) 對除塵過程中的廢水 ,可經沉淀后排放。 規(guī)整填料的 HETP 值比板式塔小，絲網(wǎng)的效率更高，新散裝填料與板式塔相同。 b. 填料塔節(jié)約簡便 ,占地面積小 ,金屬耗量少 。 93 6000 干法脫硫中傳統(tǒng)的催化劑有 :氧化鋅 ,氧化鐵 ,活性碳等 .比較其性能 ,列于下表中 : 催化劑種類 性能 活性碳 氧化鐵 氧化鋅 能夠脫 除的硫化物 H2S、 RSH、 CS COS H2S、 RSH、 COS H2S、 RSH、 CS COS 凈化度 ,出口總硫 ＜ 1 ＜ 1 ＜ 1 脫硫溫度 (℃ ) 常溫 340～ 400 350～ 400 17 操作壓力（ atm） （表） 0～ 30 0～ 30 0～ 50 空時 400 400 硫容量 2 15～ 25 再生情況 可用蒸汽再生 可用蒸汽再生 不再生 新性的催化劑有 :T504 型常溫有機硫水解催化劑 ,T101,T102,T103 型活性碳精脫硫劑 ,EAC4 型硫化氫 ,二氧化硫精脫硫劑。（ 515） 06177。 本文設計提純的目的是從 CO2中除去易揮發(fā)組分 NOx、 CO 等雜質。 本填料由于金屬表面輾壓有十分密集的微小刺孔 ,增強了填料表面的毛細作用 ,液體充分濕潤構成成膜 ,刺又強化液膜的湍動 ,利于液膜表面更新 ,這種填料有很好的分離效率。原料中產品含量）179。 24247。 100% （式中 ， 273K 下 CO2的密度為 ） 解的 X= 100工序的各組分的 mol 流量 以 CO2為例 ,摩爾流量計算方法如下 : =179。 104 179。 ) 179。 106Pa 則有 101325179。 XSO2=179。 103179。（ 160%） 3=179。 106+179。 104=179。 179。 179。 103mol 5. 原料干燥器 ①采用硅膠干燥劑 出口 H2O≤ 20PPM ②取出口 H2O（ g）為 15PPM，即 179。 104= 6. 2） 工序后各組分流量 單位 mol/s CO2 CO N2 O2 SO2 179。 106 179。其組 成為 : CO2 78% ，N2 19%，其余約 3%。 根據(jù) CO2守恒得 : F179。 第四章 熱量衡算 一 .洗滌塔 氣體出口溫度不超過 40℃ ,該塔 40℃。 ( 179。)/103(4025) 179。+179。 179。 179。 18179。 () 179。 K,Cv= J/mol178。 (278/)= 冷料損失為 5% MH2O179。 179。 (3325) 179。 103179。 179。 () MH2O=V=m/p= 四 .產品氣壓縮 進入壓縮機得的三段出口壓力分別為 Mpa， ， Mpa 壓縮機進口壓強仍為 Mpa。 ()=400k 一級壓縮后冷卻器使氣體冷卻到 313K 進入產品氣壓縮機的物質的量為 ，水出口溫度為 33℃ 179。 mH2O=VH2O=② 壓縮機進口溫度為 313K，壓強 (絕 ) 出口壓強為 （絕） t2=303179。 (3325)179。 179。 mHWO=VH2O= 七 . 提純塔： 1. 提純塔的塔頂壓力為 （絕） tD=3℃ 塔釜壓力為 （絕） tW=1℃ 在這樣的壓強下， CO2是以液態(tài)的形式存在，其余都為氣相或溶于液態(tài) CO2中 Cpm(CO2)(10℃→ 3℃ )（ L） = Cpm(CO2)(10℃→ 1℃ )（ L） = Cpm(CO2)(10℃→ 3℃ )（ g） = 2. 再沸器提供的熱量即為塔內熱量的增值。 179。（ 3+10） ]+179。（ 1+10） = 3. 再沸器的熱源是 由出干燥氣體利用自身的溫降為塔釜提供的。 C 即從 40。 C Cpm(CO2)=CO2 10。 C CpmN2=CO2的汽化潛熱 574 KJ/Kg NH3的汽化潛熱 574 KJ/Kg 經過氨冷器時氣體溫度由 。 44179。 179。 179。 103+179。 103 = 氨的用量： 根據(jù) m179。 CPh178。（ 12740） =65532W Wc = Q/[CP178。 ） = 由于 Tmtm=(127+40)/2(33+25)/2=℃＞ 50℃， 因此需要考慮熱 補償。 179。 （ 179。ρ178。 991/2=12 26 取折流擋板間距 h= NB=L/h1=3/=9 殼程流通面積 A0=h（ D ncd0） =（ ） = u0=（ 996 ） =Re=d0u0p/μ = 996/（ 103） =9426＞ 500 f0= = = 所以△ P1’=179。 996179。 996179。 104 Pri=CPμ /λ =179。 179?！妫? （ 2）管程對流傳熱系數(shù)α 0 α 0=（λ /de）（ deu0ρ /μ） （ CPμ /λ） 1/3（μ /μ w） 取換熱器列 管之中心距 t=32mm A=hD（ 1d0/t） =179。（ 179。 996179。 103/= 殼程中水被加熱，?。é?/μ w） = α 0=179。 =1851 w/（ m2178。（管壁熱阻可忽略） K。 /（α i178。℃） 由前面得計算可知，選用該型號換熱器時要求過程得總傳熱系數(shù)為 （ m2178。 故前選擇得換熱器是合適的，安全系數(shù)為（ ） /179。（ 11632） =141757W 逆流時平均溫差為：（按單殼程、多管程進行計算） △ tm’=(△ t2△ t1)/ln(△ t2/△ t1) =（ 8912） /ln（ 89/12） =℃ P=(t2t1)/(T1 t1)=(2720)/(11620)= R=(T1T2)/(t2t1)=(11632)/(2720)=12 查得φ △ t= △ tm=△ tm’178。 2 公稱壓強 MPa 管長 m 6 公稱面積 m2 管子總數(shù) 174 管程數(shù) 1 管子排列方法 正方形斜轉 45176。（ ） = 采用此換熱面積的換熱器 ,則需要過程的總傳熱系數(shù)為 w/（ m2178。（ 12430） =158633W 按單殼程多管程來計算平均溫度差為 △ tm’=(△ t2△ t1)/ln(△ t2/△ t1)=（ 9710） / ln（ 97/10） =℃ P=(t2t1)/(T1 t1)=（ 2720） /（ 12420） = R=(T1T2)/(t2t1)=（ 12430） /（ 2720） = 查得φ △ t= △ tm=△ tm’178。 2 28 公稱壓強 MPa 管長 m 6 公稱面積 m2 管子總數(shù) 174 管程數(shù) 1 管子排列方法 正方形斜轉 45176。（ ） = 采用此換熱面積的換熱器 ,則需要過程的總傳熱系數(shù)為 （ m2178。（ ） =84582W 逆流時平均溫差為：（按單殼程、多管程進行計算） △ tm’=(△ t2△ t1)/ln(△ t2/△ t1) =()/ln（ ） =℃ P=(t2t1)/(T1 t1)=(3020)/(8020)= R=(T1T2)/(t2t1)=()/(2720)= 查得φ △ t= △ tm=△ tm’178。 2 公稱壓強 MPa 管長 m 公稱面積 m2 管子總數(shù) 164 管程數(shù) 2 管子排列方法 正方形斜轉 45176?！妫?。（ 12740） =65532W 按單殼程多管程來計算平均溫度差為 △ tm’=(△ t2△ t1)/ln(△ t2/△ t1)=（ 10020） / ln（ 100/20） =℃ P=(t2t1)/(T1 t1)=（ 2720） /（ 12720） = R=(T1T2)/(t2t1)=（ 12740） /（ 2720） = 查得φ △ t= △ tm=△ tm’178。 ） = Tmtm=(127+40)/2(27+20)/2=℃＞ 50℃ 因此需要考慮熱補償 , 據(jù)此由換熱器系列標準 (參見《化工工藝設計手冊》下 4339) 中選定固定板式換熱器 ,有關參數(shù)見下 : 殼徑 mm 325 管子尺寸 mm φ 19179。 179。 44179。 = 假設 K= 則 S=Q/(K△ tm)=60259/（ 179。 179。 。（ ） = m2 采用此換熱面積的換熱器 ,則需要過程的總傳熱系數(shù)為 （ m2178。 2 公稱壓強 MPa 管長 m 3 公稱面積 m2 管子總數(shù) 99 管程數(shù) 1 管子排列方法 正方形斜轉 45176。（ 11030） =60259W 按單殼程多管程來計算平均溫度差為 △ tm’=(△ t2△ t1)/ln(△ t2/△ t1)=（ 8310） / ln（ 83/10） =℃ P=(t2t1)/(T1 t1)=（ 2720） /（ 11120） = R=(T1T2)/(t2t1)=（ 11130） /（ 2720） = 查得φ △ t= △ tm=△ tm’178?！妫?。 a 實際傳熱面積 S0=nπ dL=88179。 = 29 假設 K=（ m2178。 44179。 179。 =℃ 假設 K= S=Q/(K△ tm)=84582/(179。 二級 粗 脫硫后冷卻器 熱流體 ℃→ 30℃ 冷流體 27℃← 20℃ △ t2=℃ △ t1=10℃ Q=WhCph（ T1T2） =179。 179。 = 假設 K=73 則 S=Q/(K△ tm)=158633/（ 73179。 熱流體 124℃→ 30℃ 冷流體 27℃← 20℃ △ t2=97℃ △ t1=10℃ Q=WhCph（ T1T2） =179。 179。 =℃ 假設 K= S=Q/(K△ tm)=141757/(179。 二、 其它冷卻器選型 : 下表為原料氣壓縮機進口組成：單位 mol/s CO2 CO N2 O2 ∑ 查得氣 體平均溫度（ 116+32） /2=74℃下的各氣體 Cpm，列表如下：單位 KJ/Kmol CO2 CO N2 O2 ∑ Cpm 27 熱流體 116℃→ 32℃ 冷流體 27℃← 20℃ △ t 89 12 Q=WhCph（ T1T2） =179。為 w/（ m2178。 +1/179。 d?！?/w Rs0= m2178。 179。 103179。 ） = Re= deu0ρ /μ =179。（ ） = U0=Vs/A=（ 996179。 104） 179。 179。 179。（ 179。 12179。 179。 104（湍流） 設管壁粗糙度 ε =，ε /di=由λ Re 關聯(lián)圖查得：λ = 所以 △ P1=λ178。 管程流通面積 Ai= m2 ui=Vs/Ai=Re=d uiρ /μ =179。 2 3 99 實際傳熱面積 S0=n∏ dl=99179。（ 3325） ]=1959Kg/s ②△ tm=（△ t2△ t1） /ln（△ t2/△ t1） =（ 9415） /ln(94/15)=℃ P=（ t2t1） /(T1t1)=（ 3325） /（ 12725） = R= (T1T2)/（ t2t1） =（ 12740） /（ 3325） = 查得△φ =，φ △ tm=179。 441