【正文】 圖 512矢量切換時(shí)間模型圖 513生成PWM波模型如圖714，與周期為 ，幅值為 的三角波進(jìn)行比較，利用上下橋臂驅(qū)動(dòng)脈沖互補(bǔ)確定電壓空間矢量脈寬調(diào)制的六路驅(qū)動(dòng)脈沖。圖716是其工作原理框圖。仿真模型分為以下幾塊搭建。圖 521d、q軸電壓分量到控制其所需三相電 轉(zhuǎn)子側(cè)變換器控制根據(jù)式56，可進(jìn)行轉(zhuǎn)子側(cè)控制的設(shè)計(jì)增加和作為前饋輸入，實(shí)現(xiàn)了電壓解耦。圖 522基于定子電壓定向矢量控制的轉(zhuǎn)子電流閉環(huán)控制框圖可以通過(guò)對(duì)定子磁鏈的估計(jì)得到轉(zhuǎn)子側(cè)電流的給定值，所以先進(jìn)行磁鏈估算，根據(jù)和式540得到圖712仿真模型：圖 523定子磁鏈的估算通過(guò)磁鏈和轉(zhuǎn)矩得到電流d軸分量的給定如圖724。圖 526無(wú)功功率控制模塊我們需要計(jì)算有功功率來(lái)判斷系統(tǒng)是否實(shí)現(xiàn)了功率跟蹤風(fēng)速的目標(biāo)，另外，也要看一下系統(tǒng)輸出的無(wú)功，如果系統(tǒng)能使送往電網(wǎng)的無(wú)功盡量保持在零附近，就說(shuō)明系統(tǒng)所發(fā)的電能質(zhì)量很好。圖 62有功和無(wú)功功率整個(gè)過(guò)程中，直流母線電壓波形如圖83，它一直比較穩(wěn)定，說(shuō)明在完成最大風(fēng)能捕捉的過(guò)程中，網(wǎng)側(cè)變頻器很好的完成了任務(wù)。并且根據(jù)圖83可知，在這個(gè)過(guò)程中，直流母線的電壓一直比較穩(wěn)定。由圖87可知，在整個(gè)過(guò)程中，變流器發(fā)出的無(wú)功功率都很好的穩(wěn)定在0附近。圖 612超同步運(yùn)行狀態(tài)轉(zhuǎn)子側(cè)變流器電壓圖 613超同步運(yùn)行狀態(tài)轉(zhuǎn)子側(cè)變流器電流從圖812和圖814結(jié)合圖85圖86，可以看出電壓電流相位互差180176。圖816是系統(tǒng)輸出的電流。解釋了變速恒頻發(fā)電這種主流發(fā)電方法，自然引出了本文一個(gè)重點(diǎn)內(nèi)容雙饋發(fā)電機(jī)。本文分析了風(fēng)力機(jī)的特性曲線，和一些重要參數(shù)，比如葉尖速比、最大風(fēng)能利用系數(shù)。為后面需要的控制策略的應(yīng)用提供了一個(gè)必要的基礎(chǔ)。第六章的雙PWM變換器是整個(gè)功率追蹤過(guò)程中雙饋電機(jī)的矢量調(diào)速的執(zhí)行實(shí)現(xiàn)機(jī)構(gòu)，我們分別得到了轉(zhuǎn)子側(cè)和網(wǎng)側(cè)的數(shù)學(xué)模型，轉(zhuǎn)子側(cè)的變換器需要從直流母線獲取電功率然后逆變到然阻擾組，來(lái)提供轉(zhuǎn)差功率以達(dá)到變速恒頻和最大功率跟蹤的目的。第八章我們就得到了最后的仿真結(jié)果，證明此系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了風(fēng)能的最大功率跟蹤，在調(diào)試過(guò)程中遇到了挺多的問(wèn)題，有許多參數(shù)的調(diào)試需要花上很長(zhǎng)的時(shí)間，當(dāng)期望的波形出現(xiàn)時(shí)也證明了系統(tǒng)的優(yōu)良性、付出也得到了回報(bào)。參考文獻(xiàn)[1]:化學(xué)工業(yè)出版社,2006年8月.[2]翟秀靜,劉奎仁,:化學(xué)工業(yè)出版社,2005年9月.[3]Muller S, Deicke M, De Doncker R W. 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