【正文】 截面，它所受彎矩比Ⅲ截面小，而軸徑和Ⅲ截面相同，因此無(wú)需驗(yàn)證。 2．Ⅴ截面的校核(1) Ⅴ截面抗彎截面系數(shù)：Ⅴ截面抗扭截面系數(shù)：Ⅴ截面所受彎矩：Ⅴ截面上扭矩：2T=Ⅴ截面上的彎曲應(yīng)力： （）Ⅴ截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： （）(2)由軸的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查文獻(xiàn)[3]表151得，(3)Ⅴ截面由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按參考文獻(xiàn)[3]附表32查取。因?yàn)椋?jīng)插值后，得又由參考文獻(xiàn)[3]附圖31可得軸的材料的敏性系數(shù)：故有效應(yīng)力集中系數(shù)按下式計(jì)算得 （） （）由文獻(xiàn)[3]附圖32查得尺寸系數(shù) ，由文獻(xiàn)[3]附圖33查得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工，根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]附圖34查得表面質(zhì)量系數(shù)： 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，根據(jù)文獻(xiàn)[3]知道 ：綜上所有系數(shù)，得綜合影響系數(shù) （） （）(4)又由參考文獻(xiàn)[3]第24頁(yè)得到碳鋼的特性系數(shù)： (5)由上述數(shù)據(jù)計(jì)算安全系數(shù)Sca值 （） （） （）式中 [S]——安全系數(shù)值。 軸承的壽命計(jì)算 滾動(dòng)軸承的正常失效形式是滾動(dòng)體或內(nèi)外圈滾道上的點(diǎn)蝕破壞。然后根據(jù)軸承所受載荷、軸承所受的載荷、軸承的調(diào)心性能及軸承的安裝和拆卸等來(lái)選擇。 （）式中 C——為軸承的基本當(dāng)量動(dòng)載荷，由參考文獻(xiàn)[2]查得，C=48kN； n——軸承的轉(zhuǎn)數(shù)。導(dǎo)向平鍵是按輪轂的長(zhǎng)度及其滑動(dòng)距離而定。 鍵聯(lián)結(jié)強(qiáng)度計(jì)算1． 平鍵聯(lián)結(jié)強(qiáng)度計(jì)算 假定載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵聯(lián)結(jié)的強(qiáng)度條件為： （）式中 T——傳遞的扭矩，單位 k——鍵與輪轂槽的接觸高度，k=,，此處h為鍵的高度，單位為mm； l——鍵的工作長(zhǎng)度，單位是mm，圓頭平鍵L=Lb，這里L(fēng)為鍵的公稱長(zhǎng)度，單位為mm，b為鍵的寬度，單位為mm； d——軸的直徑，單位是mm； []——鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的作用擠壓應(yīng)力，單位為MPa。2．導(dǎo)向平鍵聯(lián)結(jié)的強(qiáng)度其計(jì)算條件為 ()式中 p——為鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用應(yīng)力，單位為MPa，同樣根據(jù)其材料查參考文獻(xiàn)[3]表62得出：p=50~60MPa根據(jù)本說(shuō)明書公式（）驗(yàn)算導(dǎo)向平鍵的強(qiáng)度如下因此，該鍵也符合強(qiáng)度要求。因此，產(chǎn)品的可靠性設(shè)計(jì)是非常重要性的，據(jù)此，本設(shè)計(jì)也對(duì)軸進(jìn)行了可靠性設(shè)計(jì)。對(duì)靜強(qiáng)度計(jì)算，材料碳鋼，=?，F(xiàn)已知該軸所受的載荷特性為：彎曲是對(duì)稱循環(huán)（r=1）；扭轉(zhuǎn)是脈動(dòng)循環(huán)（r=0）。 蝸輪蝸桿的潤(rùn)滑潤(rùn)滑對(duì)于蝸桿傳動(dòng)來(lái)說(shuō)，具有特別重要的意義。又由于潤(rùn)滑油的粘度是根據(jù)蝸輪蝸桿相對(duì)滑動(dòng)速度及載荷類型進(jìn)行選擇的。 潤(rùn)滑油給油方法及油量常用的潤(rùn)滑方法有油浴潤(rùn)滑、滴油潤(rùn)滑、飛濺潤(rùn)滑、噴油潤(rùn)滑等等。這樣不僅有利于動(dòng)壓油膜的形成，而且有助于散熱。潤(rùn)滑脂的潤(rùn)滑膜強(qiáng)度高，能承受較大的載荷，不易流失，容易密封，一次加脂可以維持相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)間。由于本設(shè)計(jì)選擇的軸承是角接觸球軸承，根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]表1310查得其dn值。此外，軸承的工作溫度應(yīng)當(dāng)比潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)要低，對(duì)于礦物油潤(rùn)滑脂，應(yīng)低10~20；對(duì)于合成潤(rùn)滑脂，應(yīng)低20~30。本文主要對(duì)以下內(nèi)容進(jìn)行了說(shuō)明和介紹：1 對(duì)小型型鋼連軋生產(chǎn)的工藝特點(diǎn)和設(shè)備特點(diǎn)、型鋼用途及其國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀進(jìn)行了介紹，提出了壓下裝置設(shè)計(jì)的總體方案。5 對(duì)壓下裝置的關(guān)鍵部分進(jìn)行計(jì)算和校核，如壓下螺絲和壓下螺母的強(qiáng)度校核，蝸桿軸的校核，鍵的校核以及軸承的壽命計(jì)算。更重要的是，它提高了我查閱資料，分析解決實(shí)際問(wèn)題的能力，同時(shí)也培養(yǎng)了我不驕不躁、嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的工作作風(fēng)。其軋機(jī)設(shè)備的組成包括：機(jī)架上的液壓壓下機(jī)構(gòu)；第一架帶有能軸向移動(dòng)的中間輥的六輥軋機(jī)；所有機(jī)架的支撐輥；最后一個(gè)機(jī)架上的軸向移動(dòng)的工作輥。在線模型用來(lái)描述4輥軋機(jī)軸向移動(dòng)的平直度元素的線性、拋物線和四次方程。從冷軋機(jī)出來(lái)的好的平直度的軋件能提高生產(chǎn)量和生產(chǎn)率，很容易滿足客戶最后的要求。8個(gè)單位是帶卷平直度的標(biāo)準(zhǔn)性能，好于從原料到177。在這點(diǎn)上，它對(duì)平直度的干擾是尤為重要的，而且對(duì)單一反饋系統(tǒng)的反饋造成很大的困難。舉個(gè)例子，如相同的模型能被設(shè)定為一個(gè)圖形的近似二次方程或線性描述、二次方程和四次方程，或者設(shè)定為更詳細(xì)的遍布鋼帶的50個(gè)單位。軋輥間接觸應(yīng)力軋輥可認(rèn)為是一個(gè)帶有分布載荷的梁，假定軋輥軸承中心為支點(diǎn)和撓度主要是由彎曲力矩和剪切力引起的。用這種方法，軋輥不對(duì)稱的軸向移動(dòng)能明顯地減小鋼帶寬度方向的平直度的靈敏度。軋輥面壓痕——軋輥間隙的外形受工作輥和鋼帶接觸面間的彈性壓痕的不同而影響很大。由于鋼帶拉伸引起的載荷的改變可以通過(guò)從軋輥壓縮到拉伸的靈敏度而得到。對(duì)Sidmar設(shè)備來(lái)說(shuō)，對(duì)新來(lái)的帶鋼頭部的影響是根據(jù)每一個(gè)帶卷頭部在熱軋過(guò)程中的測(cè)量記錄來(lái)計(jì)算的，雖然不太重要，但增加的精確測(cè)量在提高頭部平直度模型精確度方面起了重要作用。對(duì)冷軋來(lái)說(shuō)，接下來(lái)的流程帶鋼被限制在一個(gè)局部的區(qū)域，除了這個(gè)小區(qū)域外，帶鋼的偏差可以假定為縱向的。用這個(gè)方法，通過(guò)軋輥軸向移動(dòng)和支撐輥的接觸長(zhǎng)度的共同影響來(lái)計(jì)算幾何靈敏度。四輥和六輥軋機(jī)的模型用相同的方法構(gòu)造但在六輥軋機(jī)的情況下，帶有支撐輥和工作輥的中間輥的影響必須被考慮，其平衡條件要和工作輥和支撐輥的一致。該模型能夠作為偏差被保留或被轉(zhuǎn)換為由多項(xiàng)式形式而產(chǎn)生的影響，多項(xiàng)式表示的優(yōu)點(diǎn)是它提供了一種減少模型的手段。各步測(cè)試結(jié)果比較上述三種模型在Sidmar縱列式冷軋機(jī)上現(xiàn)在已完全服役并裝配操作和反饋控制。四輥軋機(jī)整個(gè)機(jī)架軋制力的典型靈敏度如圖4，一個(gè)重要的四次方程要素被顯示，大約等于15%的二次方程要素，它說(shuō)明四次方程平直度要素在在線模型中的重要性。圖5所示模型保證了立方要素以10%線性要素的形式存在而且如果包含在在線模型中能稍微提高精確度。這個(gè)跨越式變化直接導(dǎo)致軋機(jī)出口平直度的缺陷。并且，在機(jī)架內(nèi)部沒(méi)有平直度測(cè)量裝置的地方，一個(gè)相一致的平直度的產(chǎn)生是可能的。彎輥能夠在所有機(jī)架上被調(diào)整來(lái)補(bǔ)償由于受軋制力不同而影響的平直度。對(duì)每個(gè)彎輥裝置和軋輥位置偏差執(zhí)行裝置，其調(diào)整值是通過(guò)輸入在該軋機(jī)上的外形和平直度值來(lái)計(jì)算的。發(fā)展了的Sidmar軋機(jī)的唯一的反饋控制系統(tǒng)在第一架機(jī)架前能識(shí)別新來(lái)的帶鋼的外形的差別而且當(dāng)差別沿著軋機(jī)進(jìn)行的時(shí)候，它能給最后一架機(jī)架提供直接矯正。盡管外形控制系統(tǒng)是在熱軋精軋機(jī)上執(zhí)行的，但殘留的明顯的差別仍然是存在的。一般地，在線裝置用線性來(lái)近似描述平直度偏差要素。測(cè)試結(jié)果表明了測(cè)量數(shù)據(jù)和模型預(yù)報(bào)的關(guān)聯(lián)性。據(jù)結(jié)果表明，圓柱彎曲和軋制力的影響因素主要是線性的、二次的和四次方程的形式。如果相同的自由度被用在倆個(gè)表示中，那么他們是絕對(duì)相當(dāng)?shù)摹? （2） 這兩個(gè)組件后來(lái)被合成用于軋輥和鋼帶的復(fù)雜模型。亞結(jié)構(gòu)——為減少構(gòu)造特殊軋制模型，一些標(biāo)準(zhǔn)組件的子系統(tǒng)模型分別被構(gòu)造。而外形取決于軋輥撓度、軋輥表面形狀和缺口，通過(guò)他們各自的幾何模型來(lái)描述。綜合軋制壓力/弧長(zhǎng)模型提供精確的軋制力預(yù)報(bào)?？傮w矯直取決于軋輥和鋼帶接觸面上的小區(qū)域的綜合影響。軋輥間接觸應(yīng)力——兩輥之間的支撐壓力導(dǎo)致接觸點(diǎn)周圍產(chǎn)生局部缺陷，沿著水平軸線產(chǎn)生分布的載荷。用短的錐形軋輥時(shí)，軸向移動(dòng)時(shí)可以減少支撐工作輥的接觸長(zhǎng)度?？估瓘?qiáng)度外形模型包括下列模塊：這個(gè)基本模型把物理原理轉(zhuǎn)化為數(shù)學(xué)上的并作為模塊代碼的程序。5個(gè)單位。15個(gè)單位需要經(jīng)過(guò)入口到出口線，但根據(jù)殘留錯(cuò)誤的波長(zhǎng)和型式的不同，軋件的不平度水平仍大大的改變。新系統(tǒng)的所有客觀性能都達(dá)到了提高所提供的產(chǎn)品范圍的平直度質(zhì)量的要求。它含有兩條平直度測(cè)量系統(tǒng)：一是在軋機(jī)出口處，另一個(gè)是在機(jī)架間的縫隙。在此，我向指導(dǎo)我設(shè)計(jì)并給了我極大幫助和支持的汪曦老師表示最衷心的感謝，向給我以幫助的其它專業(yè)老師表以最真誠(chéng)的謝意，同時(shí)也向和我同課題組，與我共同設(shè)計(jì)、協(xié)同合作的同學(xué)致謝。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我感到收獲很大。3 根據(jù)壓下螺絲和螺母的尺寸進(jìn)而對(duì)壓下裝置所需動(dòng)力源的功率進(jìn)行了計(jì)算，同時(shí)選出了所需動(dòng)力源的型號(hào)。滾動(dòng)軸承的裝脂量一般為軸承內(nèi)部空間容積的1/3~2/3。潤(rùn)滑脂的主要性能指標(biāo)為錐入度和滴點(diǎn)。但上述潤(rùn)滑方式只適用于較低的dn值（其中d 為滾動(dòng)軸承內(nèi)徑，單位為mm,n為軸承轉(zhuǎn)速,單位為r/min。因此，本設(shè)計(jì)也采用上述方法。所以采用油池潤(rùn)滑。本設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)載荷類型中等，滑動(dòng)速度不快。 潤(rùn)滑油的選擇潤(rùn)滑油的種類很多，需要根據(jù)蝸桿、蝸輪配對(duì)材料和運(yùn)轉(zhuǎn)條件合理選用。7 蝸桿傳動(dòng)潤(rùn)滑和軸承的潤(rùn)滑 潤(rùn)滑的作用不僅是潤(rùn)滑工作表面，以減少磨損，提高效率和延長(zhǎng)機(jī)件的壽命，同時(shí)還能起到冷卻、緩沖、減振、防銹和排污等作用。所以 則 疲勞強(qiáng)度計(jì)算[R]及強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)n按本專業(yè)機(jī)械的要求，選R=[R]=；n=。 設(shè)計(jì)計(jì)算 靜強(qiáng)度計(jì)算[R]及強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)n按本專業(yè)機(jī)械的要求，選R=[R]=；n=。設(shè)計(jì)決定了產(chǎn)品的可靠性水平即產(chǎn)品的固有可靠度。由以上計(jì)算可知該鍵強(qiáng)度足夠。設(shè)計(jì)中選中的鍵主要有：a：普通平鍵，長(zhǎng)度為63mm；b：普通平鍵，長(zhǎng)度為63mm；c：導(dǎo)向平鍵，長(zhǎng)度為125mm。軸承受力分析及力矩表示如下： 軸承受力分析圖 鍵的強(qiáng)度校核 鍵的選擇鍵的選擇包括類型選擇和尺寸選擇兩個(gè)方面。 壽命計(jì)算 1．軸承受到的徑向載荷和軸向載荷，根據(jù)本說(shuō)明書第五章的第三節(jié)中各力的計(jì)算結(jié)果可直接算出：兩軸承軸向力 1軸承徑向力 2軸承徑向力 2．求兩軸承的計(jì)算軸向力Fae1和Fae2對(duì)于70000B型軸承