【正文】 管設計，防止內部噴濺，有助于分離器底部液體的聚集。在高壓端壓力超過調定值或低壓力低于調定值時（帶S型按下復位鈕）控制器就能切斷電路。當然包括陳列柜的節(jié)能。分析了陳列柜的熱負荷組成,并從結構設計和制冷系統(tǒng)兩方面著手,對陳列柜的風幕和蒸發(fā)器提出了優(yōu)化設計方案,并且研究了融霜方式、壓縮冷凝機組和制冷劑過冷對陳列柜能耗的影響。偏離數受到風幕的送風速度和溫度的影響較大，若送風速度過小，澤豐木齊不到很好的封閉作用。 3 .蒸發(fā)器優(yōu)化設計 國內的蒸發(fā)器一般會做成一個整體的形式，在融霜時制冷系統(tǒng)會停止工作，融霜加熱器啟動，融霜的時間會較長，柜內溫度波動比較大，能耗也隨著增大。 陳列柜在制冷系統(tǒng)設計方面的節(jié)能主要有合理的融霜方式以及融霜控制方式，液體制冷劑過冷河并聯機組等。熱氣融霜多應用在兩臺以上陳列柜的集中供冷系統(tǒng)中，融霜時，把一部分的高溫壓縮機排氣引到需要融霜的蒸發(fā)器。 融霜控制方式對柜內溫度波動和陳列柜能量的利用效率影響都很大，目前大多采用定時融霜和溫控融霜兩種方式。 在一定的蒸發(fā)溫度和冷凝溫度情況下，采用過冷循環(huán)式有利的，并且過冷度越大，循環(huán)越有利。而采用并聯機組則可根據負荷的不同依次停止壓縮機，提高運轉效率，減少了能量的浪費。 （4） 、采用適當措施減少輻射熱負荷 對于島式陳列柜來說，通過降低柜內壁或柜內貨物包裝材料的黑度與減少敞開口的面積，使得從敞開口進入的輻射熱量可以盡量減少。其中冷島型開啟式商用制冷系統(tǒng)的制冷系數的大小標志著制冷系統(tǒng)的制冷效果好壞。 致 謝半年的辛苦與忙碌，畢業(yè)設計終于已經接近了尾聲。下面，我就對在畢業(yè)設計中幫助過的我的人們表示一下我由衷的感謝。飲水思源，我能有今天的成績，要感謝我的家人和我的母?！獌让晒殴I(yè)大學的培養(yǎng)，我表示最真誠的感謝！參考文獻[1] 孫鐘皓．我國商用冷凍冷藏陳列柜現狀與發(fā)展[J]．上海，制冷技術，2022，1（14）：1~2.[2] [J].北京，中國輕工業(yè)出版社，：287~289.[3] 武俊梅，黃翔，顏蘇芊，[J].西安，西北紡織工學院學報，2022，15（4）.[4] 武俊梅，黃翔，顏蘇芊，[J].西安，西北紡織工學院學報，2022，15（4）.[5] [J].流體機械，(1):47~49.[6] and . 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C?，而氣體粘度 則平均粘度sPa??339。實踐證明，對于 R12 制冷劑，制冷劑在毛細管人口的過冷度每增加 l℃，制冷量約提高 ％。在毛細曾中從開始氣化至毛細管出口為氣液共存段，亦稱兩相流動段。 蒸發(fā)器的選型計算陳列柜的熱負荷 為 ，柜內的平均溫度 ，???1為 ，冷藏室蒸發(fā)器采用單脊翅片盤管式蒸發(fā)器，一般用厚度為 的鋁板，C??6使它彎曲成 的管形通道，其翅高 h 在 20~26mm 之間選擇，本設計翅高選為25mm，翅厚 mf .???(1) 單脊翅片式蒸發(fā)器管外表面?zhèn)鳠嵯禂?，本設計陳列柜屬于直冷式冰箱，o?冷藏室蒸發(fā)器選用單脊翅片式蒸發(fā)器，其空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂?應按自然對流換熱o計算，計算公式如下 （449）)(???式中 冷藏室內空氣的平均溫度，單位為at Cta??1蒸發(fā)器管內制冷劑 R134a 的蒸發(fā)溫度o o?6定型尺寸，取單脊翅片的翅高L mL025.則管外表面?zhèn)鳠嵯禂? )/()/(]025.)6(1[8. 22. kWko ?????(2) 管外縱向平直翅片的翅片效率 f? （450）mhtf)(式中 翅片高度，單位h定義參數，當翅片的深度比厚度大的多的時候m （451）????fo???上述 的計算式中， ， ， 分別為管外表面?zhèn)鳠嵯禂?，翅厚，肋片的熱導率of （452）)()(3????thmtHf(3) 翅片的表面效率 翅片的表面效率按下式計算s? （453 ）)(21fsA???其中 為一次傳熱面， 為二次傳熱面， 為總的傳熱面積。其結構型式除管板式、鋁一鋁歡脹式、單脊翅片式及翅片盤管式外，還有串聯板式蒸發(fā)器和多層擱架式蒸發(fā)器。2?????靜壓 （447）PaPadbpae18).(..??????風機采用電動機直接傳動，則傳動效率 ；取風機全壓效率 ，則?m??fan?電動機輸入功率 （448）WpqPfanmv )85(.)39。 ???thmtf?表面效率 （439） ???bfoa忽略各有關污垢熱阻及接觸熱阻的影響，則 ，將計算所得有關值代wowitt?入下式 )()(mwoffwki tata????? （440）)3(.)35(. ???ww tt )(65)(5. wttCw??.則 R134a 在管內的凝結表面?zhèn)鳠嵯禂? （441）)/()/(. ??????取管壁與翅片間接觸熱阻 、空氣側塵埃夠層熱阻Wkmrb/??、紫銅管熱導率Wkmro/?? )(39??冷凝器的總傳熱系數 （442）)/( 1kmWraKofbomfiofko?? ????????????冷凝器的所需傳熱面積 （443） ????所需有效翅片管總長 （444）aLof ??空氣流通方向上的管排數 （445）.?lNn取整數 ，與計算空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂禃r預計的空氣流通方向上的管排數排3?n相符。ms21每米管長各有關傳熱面積分別為 mmsdsaff /).()4(2 22201 ?????????fffb ?當地大氣壓 ，由空氣（干空氣）熱物理性質表，在空氣平均溫度kPaB32.的條件下， 、 、Ctm??3)/(05KkgJp??)/(???，在進風溫度 條件下 。為了使組片管有較高的翅片效率，保證彎頭的加工工藝要求，管中心距 h 應是傳熱管外徑的 倍。表 41 列出F?fS目前空冷式冷凝器中常用的鋁片厚度及翅片節(jié)距范圍?？绽涫嚼淠鞯某崞芤话阌勺箱摴芴卒X片構成，也有鋁管鋁片結構。上下封板和左右端板能保證所需空氣量全部流通過冷凝器的截面。 圖 43 冷凝器結構圖為了減少和降低焊接彎頭和換熱管的工作量，換熱管（銅）宜采用 U 形管，所以，在彎頭管端將傳熱管依次連接?？諝饫鋮s式冷凝器是空氣作為冷卻介質，按其通風形式的不同，有自然對流式和強制通風式兩種類型。則指示效率0t （414）WPi ?(3).摩擦功率 摩擦功率按下式計算m （415）?式中 為平均摩擦壓力，取 ， （416）???(4).壓縮機的軸功率 e （417）Pmi )(??(5).電功率 和電機效率el o?