【正文】 5）液壓元件易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化、便于組織專業(yè)性生產(chǎn)，提高產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)效率。（4）制造精度要求高。液壓缸的種類繁多，通常把實(shí)現(xiàn)直線運(yùn)動(dòng)的液壓缸稱為推力液壓缸，實(shí)現(xiàn)小于360176。 液壓缸零件、缸體：缸體選用45號(hào)鋼，缸體端部需要焊接，并調(diào)質(zhì)到241～285HB。、活塞桿活塞桿選用HT200，粗加工后調(diào)制到硬度為229～285HB，再經(jīng)高頻淬火，使硬度達(dá)到HRC60～，～，鍍后進(jìn)行拋光處理。端蓋與缸體的配合屬于定位間隙配合，配合代號(hào)為H7/h6；端蓋與活塞桿的配合屬于間隙滑動(dòng)配合，配合代號(hào)為H7/g6。、半圓環(huán)半圓環(huán)材料45號(hào)鋼，其作用相當(dāng)于擋圈，通過(guò)過(guò)盈配合打入活塞桿中?！钊麅?nèi)孔和外緣的圓柱度公差值按8級(jí)精度選取，其同軸度公差按7級(jí)精度選取。、密封裝置的類型根據(jù)運(yùn)動(dòng)狀況，密封裝置分為靜密封和動(dòng)密封，動(dòng)密封又有往復(fù)運(yùn)動(dòng)和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)密封；而根據(jù)密封原理，密封裝置分為間隙密封和接觸密封兩大類。間隙密封的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、摩探阻力小，但存在著泄漏，且長(zhǎng)期工作會(huì)使磨損加大，降低密封性能。高溫下易水解，不宜用于水及水溶液的介質(zhì)中聚丙烯橡膠 0～+180耐油性、耐熱性很好，耐低溫性能差用于高溫液壓設(shè)備，不宜用于水和酒精中氟化橡膠 50～+120耐高熱性、耐化學(xué)藥品腐蝕性、耐油性好，耐磨性也良好 用于高溫液壓設(shè)備及要求耐腐蝕的場(chǎng)合硫化橡膠 50～+120 耐油性、耐溶劑性、耐汽油性好，機(jī)械強(qiáng)度低用作固定密封氯磺化聚乙烯橡膠 50～+120 耐熱性、耐酸性、耐油性、耐磨性好，彈性小用于需耐臭氧、耐化學(xué)藥品和耐高溫油的場(chǎng)合天然橡膠及天然合成橡膠 50～+120富有彈性和耐磨性，機(jī)械性能良好，耐礦物油差，耐蓖麻基油很好 可用于蓖麻基油、水及乙醇為介質(zhì)的密封，不能用于礦物油密封元件的材料對(duì)工作介質(zhì)的適應(yīng)性影響很大，它包括非金屬和金屬材料兩類。當(dāng)不允許使用合成橡膠時(shí)，可采用合成樹(shù)脂，如聚四氟乙烯和尼龍等。、常用密封元件的結(jié)構(gòu)和性能、O形密封圈O形密封圈為斷面呈圓形的橡膠環(huán)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、使用方便的優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用范圍最廣。這樣既增加了密封面的接觸壓力，提高了密封效果，由于O形橡膠環(huán)的摩擦系數(shù)小、安裝空間小，故已被廣泛應(yīng)用于固定密封和運(yùn)動(dòng)密封。擋圈常用聚四氟乙烯、尼龍等材科制成。、Y形密封圈Y形密封圈一般用丁腈橡膠制成，其結(jié)構(gòu)如圖12所示。Yx形密封圈的高度H是其厚度兩倍，故工作時(shí)不會(huì)翻轉(zhuǎn)，也不需要另加支承環(huán)，Yx形密封圖的工作壓力可達(dá)32MPa，正逐步取代Y形密封圈。 、鼓形和蕾形密封圈這兩種密封圈是液壓支架用液壓缸的專用密封圈，其結(jié)構(gòu)如圖14所示。圖14 鼓形和蕾形密封結(jié)構(gòu)、活塞環(huán)活寨環(huán)又稱漲圈，是由鑄鐵或銅制成的開(kāi)口密封圈，其結(jié)構(gòu)如圖15所示，其摩擦阻力小，用于高溫高壓下工作的活塞密封，一般把兩個(gè)以上的活塞環(huán)裝入活塞溝槽，并借彈性壓緊在缸筒內(nèi)壁，適于壓力小于20MPa、。圖中b所示為防塵圈的工作情況，當(dāng)活塞扦2右移時(shí)，防塵圖l唇邊能將粘在活塞桿上的污染物體除去，當(dāng)活塞桿左移時(shí)，因防塵圈支承部分與活塞扦間有間隙s，使唇邊對(duì)活塞產(chǎn)生的摩擦力很小。d=80mm 圖17 油缸結(jié)構(gòu)圖 、實(shí)際工作時(shí)輸出力、單桿活塞式液壓缸和柱塞式液壓缸的推力F1 （11）式中：F1——液壓缸的推力kN； ——工作壓力 MPa.=16MPa；D ——活塞直徑，=；代入數(shù)據(jù)，可得：、單桿活塞式液壓缸拉力F2 （12） 式中：F2——液壓缸的推力kN； ——工作壓力 MPa.=1MPa；D ——=；d ——=。所以，油缸(或活塞)的移動(dòng)速度”一般都是用其平均速度來(lái)表示，如圖18所示。=。= 代入數(shù)據(jù)，可得：。本裝置試驗(yàn)壓力取。設(shè)計(jì)的壁厚。若導(dǎo)向長(zhǎng)度太小，會(huì)使液壓缸因間隙引起的初始撓度增大而影響液壓缸的工作穩(wěn)定性。第二章 強(qiáng)度校核第一節(jié)、液壓缸部分校核、法蘭與下壓板接觸面的擠壓應(yīng)力法蘭盤(pán)結(jié)構(gòu)如圖21所示 （21）式中：——=N——缸體外圓直徑 m. =——法蘭直徑 m. =S——過(guò)度圓角半徑 m. S=——缸體材料的許用應(yīng)力 MPa， （安全系數(shù)是5） 圖21 中部法蘭結(jié)構(gòu)圖代入數(shù)據(jù)，得： 120MPa，法蘭盤(pán)能夠抵抗裝置的擠壓.、法蘭過(guò)度部分，由于法蘭與下壓板接觸的環(huán)形面積上作用著支承反力F，從而在這部分引起很大的彎曲應(yīng)力，在過(guò)渡區(qū)圓弧，斷面形狀急劇變化，產(chǎn)生應(yīng)力集中。 （28） （29） （210） 式中：p——缸內(nèi)液體壓力 =16MPa——缸內(nèi)半徑mm. =70mm——缸外半徑mm.=84mm——所求應(yīng)力點(diǎn)位置半徑mm. 圖23 缸的中段應(yīng)力圖 按上式計(jì)算結(jié)果，應(yīng)用第四強(qiáng)度理論，將帶入（28）、（29）二式，得出圓筒內(nèi)壁處的和，然后與（210）式帶入下式： （211） 經(jīng)計(jì)算后，最大合成當(dāng)量應(yīng)力發(fā)生在缸內(nèi)壁 （212） 應(yīng)小于許用應(yīng)力[]，即 （213）如已知缸內(nèi)半徑及[]，由上式可導(dǎo)出計(jì)算液壓缸外半徑的公式： （214）對(duì)于缸體支承液壓缸中，其內(nèi)壁最大合成當(dāng)量應(yīng)力為： （215）代入數(shù)據(jù)，可得： (～5) 取n=5，則=600MPa/5=120MPa ，可以得出 因此，筒壁結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度條件。但過(guò)大的預(yù)緊力會(huì)導(dǎo)致整個(gè)連接的結(jié)構(gòu)尺寸增大，也會(huì)出現(xiàn)螺桿裝配時(shí)斷裂。分析表明，承受預(yù)緊力和工作拉力的緊螺栓的總拉力除了和預(yù)緊力、工作壓力F有關(guān)以外，還受螺栓剛度及被連接件剛度等因素的影響。此時(shí)，螺栓和被連接件都不受力的作用，因而也不產(chǎn)生變形。(a)螺母未擰緊 (b)螺母已擰緊 (C)已承受工作載荷 圖24 單個(gè)緊螺栓連接受力變形圖圖24c是承受工作載荷時(shí)的情況。根據(jù)連接的變形協(xié)調(diào)條件，被連接件壓縮變形的減少量應(yīng)等于螺栓拉伸變形的增加量。對(duì)于有密封性要求的螺栓連接，；對(duì)于普通的螺栓連接，工作載荷穩(wěn)定時(shí)，；對(duì)于地腳螺栓連接。若被連接件的剛度很大（如采用剛性墊片），而螺栓的剛度很小（如細(xì)長(zhǎng)的或空心的螺栓），則螺栓的相對(duì)剛度趨于零，反之則其值趨于1。求得值后即可進(jìn)行螺栓強(qiáng)度計(jì)算。在這里取，則。在這里取，則。第三節(jié)、立柱預(yù)緊和計(jì)算立柱的加工要求：φ160的公差帶代號(hào)為φ160h6，其圓柱度為6級(jí)精度，與φ120的同軸度公差等級(jí)為4級(jí)。為了保證裝置中的上、下壓板的精度和剛度，立柱與上壓板聯(lián)接部分可靠預(yù)緊是十分重要的。 立柱臺(tái)階處擠壓應(yīng)力： （235）設(shè)計(jì)時(shí)取預(yù)緊系數(shù)Z=，由于立柱擰入上壓板處直徑，插入工作臺(tái)內(nèi)直徑為。材料一般選用45鍛鋼件。一般要求螺紋與其端面在一次裝卡下加工，以保證其垂直度，該端面光潔度不低于▽5。第五節(jié)、上、下壓板的剛度計(jì)算工作過(guò)程中：上壓板的法蘭沉頭孔軸線與裝置的中心線的同心度公差等級(jí)要求為8級(jí)精度，法蘭表面的平面度公差等級(jí)為8級(jí)；下壓板加工槽中心與下表面的垂直度公差等級(jí)為8級(jí)，下表面的平面度選擇8級(jí)精度。結(jié) 論單點(diǎn)漸進(jìn)成型壓邊裝置作為單點(diǎn)成型工作過(guò)程中必不可少的一種工藝設(shè)備，其作用是將薄板固定于工作臺(tái)面，以便于成型的可操作性。本設(shè)計(jì)為單點(diǎn)成型壓邊的選擇提供了一種途徑，但由于時(shí)間倉(cāng)促，設(shè)計(jì)的理論依據(jù)可以證明該裝置的可行性，但是理論僅僅是理論，如果要投入生產(chǎn)還需要大量的實(shí)踐依據(jù)和模擬分析才能確定其是否能有效的卡住板材以便實(shí)現(xiàn)單點(diǎn)成型的過(guò)程。同時(shí)程老師的殷切指導(dǎo)，孜孜不倦的精神也讓我受益匪淺。參 考 文 獻(xiàn)[1] 白杰平，馬睛和. 液壓傳動(dòng)液采掘機(jī)械. 北京：煤礦工業(yè)出版社，1995[2] 賈銘新，曹誠(chéng)明. 液壓傳動(dòng)液與控制. 哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社，1993[3] 劉順安. 液壓傳動(dòng)與氣壓傳動(dòng). 長(zhǎng)春：吉林科學(xué)技術(shù)出版社，1999[4] 天津市鍛壓機(jī)床廠編. 中小型液壓機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算. 天津：天津人民出版社，1977[5] 俞新陸. 液壓機(jī). 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1982[6] 侯洪生. 機(jī)械工程圖學(xué). 北京：北京科學(xué)出版社，2005[7] 譚慶昌，趙洪志. 機(jī)械設(shè)計(jì). 北京：高等教育出版社，2003[8] 侯洪生. 計(jì)算機(jī)繪圖實(shí)用教程. 北京：科學(xué)出版社，2005[9] 寇尊權(quán)，. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006[10] 徐灝. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) Formability/Failure Diagrams. Journal of Strain Analysis for Engineering Design，2008，43(1):15–36.[43] Skjoedt M, Silva MB, Bay N, Martins PAF, Lenau T： Single Point Incremental Forming Using a Dummy Sheet. in Vollertsen F, Yuan S, (Eds.) Proceeding. 2nd ICNFT (2nd International Conference on New Forming Technologies)，2008，267–。液壓與氣動(dòng)卷（下）. 北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999[12]林國(guó)重. 液壓傳動(dòng)與控制 .北京：北京工業(yè)學(xué)院出版社，1986[13]王懋瑤. 液壓傳動(dòng)與控制 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1986[14]曹玉平，閻祥安．：天津大學(xué)出版社,2003[15]何存興,張鐵華．：華中科技大學(xué)出版社,2000[16]盧長(zhǎng)耿,李金良. 液壓控制系統(tǒng)的分析與設(shè)計(jì) .北京：煤炭工業(yè)出版社,199l[17]：同濟(jì)大學(xué)出版社,2003[18]：機(jī)械工業(yè)出版社，1982[19]李昌熙,(修訂版).北京：煤炭工業(yè)出版社，1995[20