【正文】 算（一）按瓦斯（或CO2）涌出量計算工作面需風(fēng)量，預(yù)先抽采出60%的瓦斯，可計算出工作面瓦斯的相對涌出量為 ：絕對瓦斯涌出量為： （51）—按瓦斯涌出量計算出的綜采工作面的需風(fēng)量，m3/min；—瓦斯的絕對涌出量，m3/min；—備用風(fēng)量系數(shù)，因工作面瓦斯涌出不均勻?qū)е?，?常 機(jī) 采 工 作 面 可 ～；～；～；。（三）按炸藥量計算工作面需風(fēng)量 （53）（A為一次煤破最大炸藥量）（四）按人數(shù)計算工作面需風(fēng)量 （54）N—回采工作面同時工作的最多人數(shù)。 備采工作面需風(fēng)量計算備采工作面需風(fēng)量為回采工作面需風(fēng)量的一半， （55） —采煤工作面需風(fēng)量；—備采工作面需風(fēng)量。柔性風(fēng)筒一般使用于正壓通風(fēng)其優(yōu)勢為重量輕，易于搬運(yùn)和貯存，方便連接，膠布和人造革風(fēng)筒有較強(qiáng)的防水性能，且適用于正壓通風(fēng)，考慮到本礦井掘進(jìn)巷道長度較長，考慮安全性，選用膠布風(fēng)筒更加合理。 通過如下公式計算風(fēng)筒漏風(fēng)率： =17%（4）風(fēng)筒的百米漏風(fēng)率為：=1%＜2% 表54 柔性風(fēng)筒的百米漏風(fēng)率表 Flexible wind tunnel hundred meters leak out rate the table通風(fēng)距離/m＜～～～＞L100/%＜＜＜＜＜（5）局扇工作風(fēng)壓：壓入式通風(fēng)時，則局部通風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓 Ht(Pa)： （58）式中：—通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓，；—壓入式風(fēng)筒的總風(fēng)阻，；—風(fēng)機(jī)的工作風(fēng)量，； —掘進(jìn)工作面所需風(fēng)量。該局部通風(fēng)機(jī)的特性參數(shù)見55。由于本礦有兩個掘進(jìn)面同時工作，因此采區(qū)內(nèi)掘進(jìn)工作面的總需風(fēng)量為 硐室所需風(fēng)量計算根據(jù)經(jīng)驗結(jié)合小康礦井實際情況給出各硐室需風(fēng)量如下：火藥庫：= 150m3/min中央變電所：= 100m3/min充電硐室：= 100m3/min水泵房：= 80m3/min采區(qū)變電所：= 80m3/min絞車房：= 80m3/min根據(jù)以上數(shù)值硐室所需總風(fēng)量：=590m3/min 其他井巷實際需風(fēng)量計算設(shè)每個風(fēng)門漏風(fēng)量為50m3/min，本設(shè)計共有10個風(fēng)門，則： 礦井總需風(fēng)量計算礦井總需風(fēng)量為采煤工作面、備采工作面、掘進(jìn)工作面、井下各硐室及其他井巷實際需風(fēng)量的總和乘以礦井通風(fēng)系數(shù)，則： =（） （512）式中：—礦井通風(fēng)系數(shù)，礦井配風(fēng)不均勻和漏風(fēng)等因素影響，~。如表57示。圖52困難時期通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖 Difficult period of ventilation network graph圖53容易時期通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖 Easy period of ventilation network graph 礦井通風(fēng)阻力計算摩擦阻力計算公式： （513）式中：——礦井摩擦阻力系數(shù)——計算的巷道長度，m；——計算的巷道周長，m；——通過該巷道的風(fēng)量，——巷道斷面積。min1R/NU/mαQ/m3s1h/Pae21v33v30軌道上山錨噴半圓拱30015e22v30v11軌道上山錨噴半圓拱30015e23v11v13軌道上山錨噴半圓拱15e24v13v14軌道上山錨噴半圓拱15e25v14v18軌道上山錨噴半圓拱15e26v18v20區(qū)段運(yùn)輸斜巷梯形棚梯形e27v35v31皮帶上山錨噴半圓拱30015e28v31v12皮帶上山錨噴半圓拱54315e29v12v15皮帶上山錨噴半圓拱15e30v15v19皮帶上山錨噴半圓拱15e31v19v20聯(lián)絡(luò)巷工字鋼錨網(wǎng)梯形2050e32v15v16皮帶順槽工字鋼錨網(wǎng)梯形e33v16v17聯(lián)絡(luò)巷工字鋼錨網(wǎng)梯形2050e34v16v38皮帶順槽工字鋼錨網(wǎng)梯形1671e35v14v17區(qū)段運(yùn)輸斜巷梯形棚梯形e36v17v38軌道順槽工字鋼錨網(wǎng)梯形1681e37v17v40軌道順槽工字鋼錨網(wǎng)梯形50e38v38v39備采工作面梯形棚梯形200516e39v39v24回風(fēng)順槽工字鋼錨網(wǎng)梯形516e40v20v41軌道順槽工字鋼梯形e41v41v24回風(fēng)上山錨噴半圓1162續(xù)表58分支始節(jié)點末節(jié)點巷道名稱支護(hù)方式截面形狀L/mS/m178。m8V/mmin1R/Ns2m8V/m通過計算可知，礦井在通風(fēng)困難時期的最大阻力路線為：e2→e7→e59→e27→e28→e29→e30→e42→e43→e44→e49→e41→e50→e51→e52→e53→e54→e62→e17→e66通風(fēng)困難時期最大阻力路線的阻力H=礦井在通風(fēng)容易時期最大阻力路線為：e1→e5→e6→e9→e12→e18→e19→e20→e21→e34→e36→e37→e38→e28→→e29→e30→e31→e53→e54→e61→e62→e63通風(fēng)容易時期最大阻力路線的阻力H=表58 通風(fēng)困難時期各巷道摩擦阻力表 Ventilates the difficult period friction drag table分支始節(jié)點末節(jié)點巷道名稱支護(hù)方式截面形狀L/mS/m178。若通風(fēng)機(jī)服務(wù)年限為13年，則巷道布置圖中為通風(fēng)困難時期，開采第五區(qū)段時為通風(fēng)容易時期。表56 礦井有害氣體允許的濃度 Highest permitted concerntration of harmful gas in mine氣體名稱礦井中的限度/%(2)井巷中的風(fēng)流速度應(yīng)該滿足表57中的要求。（五）按風(fēng)速進(jìn)行驗算按《煤礦安全規(guī)程》掘進(jìn)工作面風(fēng)量應(yīng)滿足下式： （511）式中：——掘進(jìn)工作面巷道過風(fēng)斷面面積。則壓入式通風(fēng)時，局部通風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓(按最大風(fēng)阻計算)： = （6）局部通風(fēng)機(jī)的選擇一般局部通風(fēng)機(jī)形式分為離心式和軸流式兩種，軸流式局部通風(fēng)機(jī)與離心式相比具有便于安裝、體積小和可串聯(lián)、高效率等優(yōu)勢，11型局部通風(fēng)機(jī)。表53 掘進(jìn)通風(fēng)風(fēng)筒特征表 Tunneling ventilates the wind tunnel characteristic table型號風(fēng)筒直徑/mm百米風(fēng)阻接頭方法備注膠布風(fēng)筒800雙反邊節(jié)長10米（1）風(fēng)筒的漏風(fēng)系數(shù) （57）式中：—接頭數(shù)，=1700/50； —每個接頭的漏風(fēng)率，螺圈反邊連接時。掘進(jìn)工作面絕對瓦斯涌出量： 所以：（二）按工作人員數(shù)計算式中N—掘進(jìn)工作面同時工作最多人數(shù)，每個掘進(jìn)面9人（三）按炸藥使用量計算式中：—掘進(jìn)工作面實際需風(fēng)量，m3/min；—掘進(jìn)面一次爆破所用的最大炸藥量，取6kg。經(jīng)風(fēng)速校驗，300＜＜4800，滿足《規(guī)程》需求。s123~26~20~23~18~20~15~18~＜15~工作面溫度18℃~20℃，~，—煤層開采厚度；—回采面平均斷面積。混合式通風(fēng)有上述兩種方法的優(yōu)點，但需要兩套通風(fēng)設(shè)備，比較浪費(fèi)資源，且安全性沒有壓入式通風(fēng)高。局部通風(fēng)機(jī)通風(fēng)主要有壓入式、抽出式以及混合式三種方式，其優(yōu)缺點如下。 掘進(jìn)通風(fēng)方式在開掘巷道的時候，為了稀釋和排出掘進(jìn)巷煤（巖）體涌出的有害氣體，保持安全舒適的工作環(huán)境，必須在掘進(jìn)的過程中不間斷的通風(fēng)。“H”型通風(fēng)：能夠給工作面較大的風(fēng)量。“W”型通風(fēng)：這種通風(fēng)方式表現(xiàn)為上下平巷進(jìn)風(fēng)中間回風(fēng)。這種工作面通風(fēng)方式，如果瓦斯涌出量不太大，通風(fēng)能夠滿足工作面要求，即可采用。（二）要盡量選擇較為簡單的通風(fēng)系統(tǒng)和較短的風(fēng)路。（三）優(yōu)缺點：礦井的通風(fēng)方式為抽出式通風(fēng)時，井下處于低于大氣壓力的負(fù)壓狀態(tài)，如果主要通風(fēng)機(jī)出現(xiàn)故障而停止運(yùn)行，井下的壓力將會在大氣壓力的作用下提高，空氣壓力提高的可以防止采空區(qū)巷道頂部冒落處和采空區(qū)積聚的有害氣體涌入巷道，這對保持井下良好的環(huán)境及安全很重要。 礦井通風(fēng)方法主要通風(fēng)機(jī)工作方式主要有壓入式和抽出式兩種：（一）抽出式：抽出式通風(fēng)的形式是在回風(fēng)井附近安裝主要通風(fēng)機(jī)，并用風(fēng)硐將回風(fēng)井筒與通風(fēng)機(jī)連起來，然后封閉回風(fēng)井口。有穩(wěn)定的采區(qū)風(fēng)阻表；礦井總風(fēng)壓穩(wěn)定，安全性與前兩個相比更好；但是管理相對分散，當(dāng)?shù)V井有火宅等事故發(fā)生時不便于反風(fēng)。與中央并列式相比，其安全性好；建井期較長，有時初期投資稍大，但在以后延伸井筒做深部通風(fēng)困難較少。表51 通風(fēng)方式比較 Comparison of ventilation項目適用條件優(yōu)缺點中央并列式新建礦井，大傾角的煤層，不到四公里的走向長度，煤礦的自燃發(fā)火及瓦斯不嚴(yán)重。在表51中有以上幾種通風(fēng)方式的優(yōu)缺點，適用條件和特點，可以通過比較并結(jié)合本礦井的條件進(jìn)行選擇。 礦井通風(fēng)方式與方法 礦井通風(fēng)方式必須同時兼顧自然因素和經(jīng)濟(jì)因素來對礦井的通風(fēng)方式進(jìn)行確定。5 礦井通風(fēng)作為整個礦井設(shè)計中極為重要的一部分，礦井通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計是保證人員安全及財產(chǎn)安全的關(guān)鍵因素。從工作面機(jī)頭到機(jī)尾分別布置端頭架6架，中間架180架，總共186架。600900251700803800Ф90177。表42 ZY16800/32/70D型綜采液壓支架的技術(shù)特征表 ZY16800/32/70D type caving support the technical features of table型號ZZ6000/25/50高度~供液泵壓寬度~運(yùn)輸尺寸中心距重量初撐力12370KN型式雙伸縮工作阻力16800 KN缸徑/中缸內(nèi)徑/柱徑580/550/500(mm)支護(hù)強(qiáng)度~工作阻力/初撐力6200/5842(KN)對底板比壓 MPa型式浮動活塞式適應(yīng)煤層傾角≤25176。運(yùn)輸順槽設(shè)備：使用SZD﹣630/75P型刮板轉(zhuǎn)載機(jī)在運(yùn)輸順槽工作。由于煤賦存比較穩(wěn)定，煤層有較小的傾角，工作面進(jìn)刀方式是從端部斜切進(jìn)刀，不留三角煤柱雙向割煤，往返一次進(jìn)兩刀，通過前滾同個頂煤，通過后滾筒割底煤，如圖44所示。經(jīng)上式計算，采煤工作面日循環(huán)4刀，兩班生產(chǎn)一班檢修。同時為了使工作面的通風(fēng)效果更好減少巷道的維護(hù)量，工作面為從邊界沿走向向上山推進(jìn)。綜采工作面設(shè)備布置和剖面圖表43所示：圖43 綜采工作面設(shè)備布置和剖面圖 Mechanized mining face equipment layout and profile1—采煤機(jī)；2—刮板輸送機(jī)；3—液壓支架；4—下端頭支架；5—上端頭支架；6—轉(zhuǎn)載機(jī)；7—可伸縮膠帶輸送機(jī)；8—配電箱；9—乳化液泵站；10—設(shè)備列車；11—移動變電站；12—噴霧泵站；13—液壓安全絞車；14—集中控制臺。根據(jù)首采區(qū)的地質(zhì)條件和煤層厚度，采用一次采全高的工作方式。（八）行人地面→副井→井底車場→軌道大巷→軌道上山→各工作地點。（四）排矸系統(tǒng)掘進(jìn)工作面→軌道上山→軌道大巷→井底車場→副井→地面。 采區(qū)工作系統(tǒng)（一）運(yùn)煤系統(tǒng)采煤工作面→皮帶順槽→皮帶上山→溜煤眼→皮帶大巷→井底煤倉→主井→地面。均采用錨噴支護(hù)。在每個區(qū)段內(nèi)沿煤層走向開掘到邊界，開掘開切眼,即可進(jìn)行回采，在回采工