教學(xué)樓框架填充墻結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(文件)
【正文】 134 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010注：N底＝N頂＋柱自重圖137 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。表141承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設(shè)計的控制截面?？勺兒奢d的分項系數(shù)。以第4層為例：A支座右邊緣： B支座左邊緣： B支座右邊緣： AB跨：，BC跨：，C25＜C50,所以，4MVMVMV1跨間MABMBC表153 第四層框架正截面強(qiáng)度計算截面IIIⅢIVV300565300565300565250365250365 643664625295162選筋222222222222222實(shí)配面積760760760760760 表154 第三層框架正截面強(qiáng)度計算截面IIIⅢIVV300565300565300565250365250365 12317741137534299選筋325325325325325實(shí)配面積14731473147314731473表155 第二層框架正截面強(qiáng)度計算截面IIIⅢIVV30056530056530056525036525036516767631444752720選筋425425425425425實(shí)配面積19641964196419641964表156第一層框架正截面強(qiáng)度計算截面IIIⅢIVV30056530056530056525036525036521431006182610921558選筋525525525525525實(shí)配面積24542454245424542454查梁內(nèi)力組合表可知以第4層為例：AB跨左震：，； ，右震：，； ，表156 左震作用下AB跨支座邊緣處彎矩層次4321表157 右震作用下AB跨支座邊緣處彎矩層次4321BC跨：以第4層為例：左震：， 右震：，表158 地震作用下BC跨支座邊緣處彎矩層次左震右震4321求AB跨第4層：， 第3～2層：， 第1層：， BC跨第4層：， 第3～1層：， 求，：表剪力增大系數(shù)，三級框架，；以第4層為例：AB跨：+=+=，（取大值）BC跨：AB跨表159 框架梁AB跨剪力組合表層次4321BC跨表1510框架梁BC跨剪力組合表層次4321表1511 四層斜截面強(qiáng)度計算表截面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1512 三層斜截面強(qiáng)度計算表截面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1513 二層斜截面強(qiáng)度計算表截面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1514一層斜截面強(qiáng)度計算表截面支座支座支座設(shè)計剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）混凝土為C25 縱筋為II級 箍筋為I級 柱的軸壓比驗算表1514 框架柱軸壓比柱型層次備注A柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足B柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足 柱正截面承載力計算查柱內(nèi)力組合表，找出每層柱的最不利內(nèi)力組合，取每層柱最大彎矩及相應(yīng)軸力。 節(jié)點(diǎn)設(shè)計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，在8度地震時，部分節(jié)點(diǎn)，尤其是角柱節(jié)點(diǎn)發(fā)生程度不同的破壞，在9度以上地震作用下，多數(shù)框架節(jié)點(diǎn)，產(chǎn)生嚴(yán)重震害，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求。地基承載力設(shè)計值：圖161基礎(chǔ)內(nèi)力圖如圖161所示：考慮由基礎(chǔ)梁及磚墻傳給基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值，基礎(chǔ)梁尺寸采用250400：=（）（2+）25+（2+）()=+==（+）/（24220）=（～）=～㎡取基礎(chǔ)底面尺寸為ab===基礎(chǔ)抵抗矩 在軸心荷載作用下要滿足式中： —沖切力作用面積 —受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)基礎(chǔ)高度不大于800，=，當(dāng)大于或等于2000，=基礎(chǔ)高如圖41所示 取為C20混凝土 = ，滿足抗沖切要求，要求：＞at+2=+2（）= =（3/）（）2=所以 =（+）=㎡==＜=103=滿足抗沖切要求，故基礎(chǔ)高可選為高。雙向板按彈性理論的計算方法：①多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置兩種情況，前一種情況可近似認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認(rèn)為在中間支承處都是簡支的。恒載： ==活載： ==圖171 現(xiàn)澆板區(qū)格布置圖(部分)（雙向板）計算跨度： ，查得四邊嵌固時的彎矩系數(shù)和四邊簡支時的彎矩系數(shù)如下表支承條件四邊嵌固四邊簡支，則可求得A區(qū)格板的跨中和支座彎矩如下： 區(qū)格B（雙向板）計算跨度： ，查得四邊嵌固時的彎矩系數(shù)和四邊簡支時的彎矩系數(shù)如下表支承條件四邊嵌固四邊簡支，則可求得A區(qū)格板的跨中和支座彎矩如下： 截面設(shè)計：假定選用10鋼筋，則短邊方向跨中的面的有效高度=10020=80，長邊方向跨中截面的有效高度=8010=70：為了簡化計算，近似取內(nèi)力臂系數(shù)=，則=截面位置配筋實(shí)配面積跨中區(qū)格A方向80433150523方向70
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