蒸汽發(fā)生器傳熱管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 可求取一回路水量為 傳熱管及管內(nèi)水流速的選取 蒸汽發(fā)生器熱設(shè)計(jì)可以分為兩種形式：一種是以求取蒸汽發(fā)生器所需傳熱面積為主要目的的計(jì)算稱為設(shè)計(jì)計(jì)算，這是在結(jié)構(gòu)形式和一些基本熱工參數(shù)已經(jīng)確定的條件下，求取傳熱面積的大?。涣硪环N是對(duì)已有設(shè)備進(jìn)行校核計(jì)算，這時(shí)設(shè)備傳熱面積為已知量，然后根據(jù)一些已知熱工參數(shù)去設(shè)計(jì)另一些熱工參數(shù)，以確定該設(shè)備能否滿足工作的需要。本設(shè)計(jì)選用的管徑為20mm。目前核動(dòng)力設(shè)備的容量越來越大，為了縮小筒體和減薄管板，趨向于選取高流速，但必須考慮允許的流動(dòng)壓降和侵蝕效率。s）Ρrf（J/(kg現(xiàn)代的立式自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器一般都在上筒體內(nèi)設(shè)置兩級(jí)汽水分離器。同時(shí)，也常常在第一級(jí)汽水分離器前設(shè)置水下孔板、在第二級(jí)汽水分離器后設(shè)置均汽孔板，用于均勻蒸汽負(fù)荷，提高汽水分離器的效率。主管道計(jì)算內(nèi)徑 （） 主管道設(shè)計(jì)內(nèi)徑： 主管道設(shè)計(jì)流速： （） 蒸汽管道計(jì)算流速，一般在30～40m/s，選取38m/s。由傳熱管束至出口水室在出口水室轉(zhuǎn)彎的局部阻力由出口水室至出口接管截面積比————1流速20583441044699539894012941總阻力設(shè)計(jì)阻力 二回路水循環(huán)阻力計(jì)算 假定循環(huán)倍率， 下降空間阻力 摩擦系數(shù) （）其中： 為絕對(duì)粗糙度 為下降空間當(dāng)量直徑下降空間水流速下降空間阻力 （）其中:x 包括入口阻力系數(shù)=1，出口阻力系數(shù)=1，定位裝置阻力系數(shù)=1 上升空間阻力摩擦阻力上升空間流道面積 （）其中： 為支撐板定位拉桿數(shù)量上升空間當(dāng)量直徑 （）循環(huán)速度 （）出口水相折算速度 （）水相平均折算速度 （）出口氣相平均折算速度 （）汽相平均折算速度水相雷諾數(shù)汽相雷諾數(shù)（）水相和汽相雷諾數(shù)均大于1000，可判別流態(tài)為紊流—紊流水相摩擦系數(shù)汽相摩擦系數(shù)按折算速度計(jì)算的水相摩擦阻力： （）按折算速度計(jì)算的汽相摩擦阻力 （）參量 （）液相倍增因子 （）汽相倍增因子 （）水相摩擦阻力 （）汽相摩擦阻力 （）摩擦阻力 （）456456485560787283 支撐上升空間板局部阻力 支撐板選擇整圓形的開口板，它使汽水混合物上升時(shí)無橫向流動(dòng)，對(duì)管子振動(dòng)影響小。 由 ，查表得其中為單元面積 為單元開孔面積加速阻力 （）456上升空間阻力汽水分離器阻力456149001709019170循環(huán)總阻力 運(yùn)動(dòng)壓頭計(jì)算假定循環(huán)倍率4 5 6設(shè)定液面高度下降空間壓力（） （）其中:壓力下的比焓 壓力下的比焓 預(yù)熱段高度 （）其中 G= 4855 6078 7283 蒸發(fā)段高度 （）其中管束上方區(qū)段高度 （）平均質(zhì)量含氣量平均體積含氣量 同（）出口含氣率 （）蒸發(fā)段運(yùn)動(dòng)壓頭 （）管束上方區(qū)段壓頭 （）運(yùn)動(dòng)壓頭4564561/81/101/12219362067119521601195498251288 確定循環(huán)倍率456601195498251288557996253169222D 循環(huán)倍率選取結(jié) 論 蒸汽發(fā)生器是連接一回路和二回路的最重要的設(shè)備，將一回路的熱量傳遞給二回路，并將二回路的水加熱成為蒸汽。根據(jù)設(shè)計(jì)基本參數(shù)和設(shè)計(jì)要求，應(yīng)用合理的數(shù)學(xué)算法和技巧對(duì)蒸汽發(fā)生器進(jìn)行了設(shè)計(jì)。對(duì)管板、下封頭、管束支撐組件、汽水分離裝置和給水裝置，同時(shí)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。部分計(jì)算方法較為粗略，也帶來了相對(duì)的誤差。另外，還需要感謝我的同學(xué)張哲鳴和李英石，他們?cè)谖业恼撐牡耐瓿芍薪o予了我非常大的幫助同時(shí)感謝這篇論文所涉及到的各位學(xué)者。這里再次感謝他們由于我的學(xué)術(shù)水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請(qǐng)各位老師和學(xué)友批評(píng)和指正參考文獻(xiàn)[1] 孫中寧，《核動(dòng)力設(shè)備》，哈爾濱工程大學(xué)出版社，2004[2] 龐鳳閣，彭敏俊，《船舶核動(dòng)力裝置》，哈爾濱工程大學(xué)出版社，2000[3] 歐陽予，《核反應(yīng)堆與核能發(fā)電》，河北教育出版社2003[4] 薛漢俊，《核能動(dòng)力裝置》，原子能出版社，2004[5] 廣東核電培訓(xùn)中心，《900MW壓水堆核電站系統(tǒng)與設(shè)備》，原子能出版社， 2005[6] 沈長斌，《腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù)第十五卷》，中國科學(xué)院金屬研究所，2003[7] 薛靜，《蒸汽發(fā)生器傳熱管開裂失效分析及腐蝕機(jī)理研究》，2007[8] 蒸汽發(fā)生器編寫組，《蒸汽發(fā)生器》，原子能出版社，2009[9] 錢達(dá)中，《核電站水質(zhì)工程》，中國電力出版社，2008[10] 俞冀陽，賈寶山，《反應(yīng)堆熱工水力學(xué)》，清華大學(xué)出版社，2011[11] Benjamin L Dow Jr James ,《Benson Keeping watch on steam generators》,NE1,2001[12] Westinghouse Regulatory Guide,《Steam generator tube integrity》1988[13] Remended Guide Lines for the Operation and Maintenance of Fe ed water Heaters,Electric Power Research Institute,1982． [14] Instructions for the Care and Operation of High Pressure Fecd water Wheeler Energy Corporation,1981．[15] Stangards for Closed Feedwater Edition, Heat Exchange Institue,1984．[16] Performance Test Codes PTC Closed Feedwater A mercican Society of Mechanical Engineers,1978．[17] Ostermryerh Stegemann Dnew Aspects for Remote Field Eddy Current Probe ,1994．。正是他們?cè)谖覍懻撐牡倪^程中給予我了很多寶貴的素材。 致 謝 歷時(shí)將近十個(gè)星期的時(shí)間終于完成了這篇關(guān)于蒸汽發(fā)生器傳熱管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的論文，在論文的寫作過程中遇到了無數(shù)的困難和障礙，都在同學(xué)和老師的幫助下度過了。 蒸汽發(fā)生器在核電廠中其實(shí)是體積非常龐大的設(shè)備，高度足有十層樓，其內(nèi)部的設(shè)備的尺寸精確到了1mm，所以結(jié)構(gòu)是十分復(fù)雜的，因?yàn)闀r(shí)間所限，不可能對(duì)其內(nèi)部所有設(shè)備一一進(jìn)行設(shè)計(jì)，并且有部分設(shè)備為標(biāo)準(zhǔn)件，例如傳熱管防震條是專利產(chǎn)品，設(shè)計(jì)
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