【正文】 K省煤器計算傳熱量相對誤差%受熱區(qū)進口煙溫℃高溫省煤器出口煙溫321受熱區(qū)進口煙焓814受熱區(qū)漏風(fēng)系數(shù)取值環(huán)境空氣焓漏風(fēng)帶入焓省煤器出口煙焓605省煤器出口煙溫℃237 空氣預(yù)熱器熱力計算[13][14]該空氣預(yù)熱器為管式空氣預(yù)熱器，空氣在管內(nèi)，煙氣在管外，采用順排布置，管徑Ф40。鍋筒上還設(shè)置有低讀水位表、壓力表、安全閥、放氣閥、自用蒸汽閥等附件。鍋爐負荷的主要調(diào)節(jié)手段是調(diào)節(jié)床層高度，而床溫的控制也可作為負荷調(diào)節(jié)的輔助手段。（3）改變床溫也能調(diào)節(jié)鍋爐負荷。如果發(fā)生滿水或缺水事故，則要被迫停爐。（3）當(dāng)鍋爐低負荷運行時，鍋筒水位稍高于正常水位，以免負荷增大造成低水位；反之，高負荷運行時應(yīng)使鍋筒水位稍低于正常水位，以免負荷降低造成高水位。（2）床層溫度過高，且持續(xù)時間過長，會造成床層結(jié)焦而無法運行。 汽壓調(diào)節(jié)根據(jù)不同負荷對床高、床溫的要求，通過調(diào)整鍋爐給煤量，穩(wěn)定鍋爐燃燒，控制汽壓的波動幅度，177。5℃。 配風(fēng)調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)的調(diào)整原則是：（1）一次風(fēng)調(diào)整床料流化、床溫和床壓。哪層開大，哪層開小，具體運行時，應(yīng)根據(jù)煤種情況，反復(fù)進行試驗，得出最佳工況。 其它（1）當(dāng)床溫低于700℃時，應(yīng)投入啟動燃燒器。由于本次論文設(shè)計是以熱力計算為主，在計算的過程當(dāng)中各數(shù)據(jù)是前后相聯(lián)的，由于粗心的緣故，前期工作沒有做好，導(dǎo)致后面的數(shù)據(jù)總是出現(xiàn)錯誤，從而對論文進行了多次的修改，在修改論文的過程中浪費了一定的時間。四年時光一晃而過。感謝所有關(guān)心與幫助我的各位朋友！ 。在這四年充實而又忙碌的學(xué)習(xí)生活中，我學(xué)會了如何變壓力為動力，如何在緊張繁忙的學(xué)習(xí)工作中科學(xué)分配自己的時間和精力。參考文獻[1] [M].北京：中國建筑工業(yè)出版社,1990:7197.[2] [M].北京：中國電力出版社,2005:1423.[3] [M].北京：冶金工業(yè)出版社,1994:2756.[4] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2004:57103.[5] 余曉福,[S].高等教育出版社，2003:123.[6] 岑可法,倪明江,[M].中國電力出版社,1998:452663.[7] [M].北京：中國電力出版社,2006:128289.[8] [M].北京：:178478.[9] 路春美,程世慶,[M].中國電力出版社,2003:145256.[10] [M].高等教育出版社，1998:321326.[11] 奚士光,吳味隆,[M].中國建筑工業(yè)出版社，1995:10323.[12] 馮俊凱,[M].中國電力出版社,2003:123256.[13] 朱國楨,[M].清華大學(xué)出版社,2004:656751.[14] 楊海瑞,呂俊復(fù),[M].高等教育出版社，2000:5976.[15] [M].:253356.[16] 朱皚強,[M].中國電力出版社,2004:230276.[17] GB [S].國家技術(shù)監(jiān)督局，1988:152.附錄鍋爐本體總圖（001）鍋筒結(jié)構(gòu)圖（002）致 謝首先，衷心感謝我的導(dǎo)師鄧群英老師！本文是在鄧老師的耐心教導(dǎo)之下完成的。（3）運行中應(yīng)注意煤質(zhì)情況的變化，根據(jù)煤質(zhì)情況對鍋爐進行相應(yīng)調(diào)整。（5）注意床內(nèi)流化工況、燃燒情況、返料情況，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時清除。（3）當(dāng)斷定部分床料尚未適當(dāng)流化時，臨時增大一次風(fēng)流量和排渣量。（2）控制煙氣中NOx排放值的手段之一是調(diào)節(jié)床溫，當(dāng)床溫高于940℃時，NOx會明顯升高，通過改變一、二次風(fēng)及二次風(fēng)間的配比、調(diào)節(jié)過?？諝庀禂?shù)等手段進行調(diào)節(jié)。 汽溫調(diào)節(jié)（1）鍋爐汽溫調(diào)節(jié)采用布置在高、低溫過熱器之間的面式或噴水減溫器調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)床層溫度的主要手段是調(diào)節(jié)入爐煤量和調(diào)節(jié)去布風(fēng)板的一次風(fēng)流量。 床溫調(diào)節(jié)（1）鍋爐床層溫度一般為920℃，考慮到負荷的變化及其它方面的要求，應(yīng)將床層溫度控制在177。（2）鍋筒正常水位在鍋筒中心線以下50mm處，177。但床溫受到多方面制約，變化幅度有限，因此與改變床層高度相比，改變床溫來調(diào)節(jié)負荷作用有限。反之，減少給煤量和供風(fēng)量，減少床層高度，鍋爐蒸發(fā)量減小。查強度計算表[17]非徑向孔當(dāng)量直徑ddmm查強度計算表[17]相鄰兩孔的平均直徑dpmm(d1＋d2)/2圓周上的節(jié)距amm設(shè)計取定軸線上的節(jié)距bmm設(shè)計取定250斜向孔橋換算系數(shù)k(1－(1＋n2)2)1斜向孔橋減弱系數(shù)ψ″(t－d)/t斜向孔橋當(dāng)量減弱系數(shù)ψd（6）加強孔強度計算表 加強孔強度計算表名稱符號單位計算公式結(jié)果加強類型設(shè)計取定加強結(jié)構(gòu)計算壁溫tbj℃查強度計算表[17]加強圈壁厚S1mm設(shè)計取定30加強圈)焊腳高度emm設(shè)計取定12加強圈焊腳高度emm設(shè)計取定16加強圈筒體內(nèi)尺寸h1mm設(shè)計取定50加強圈筒體外尺寸h2mm設(shè)計取定75名稱符號單位計算公式結(jié)果有效內(nèi)加強高度h1mm查強度計算表[17]50有效外加強高度h2mm查強度計算表[17]75加強圈附加壁厚Cmm設(shè)計取定加強圈有效壁厚Sy1mmS1C基本許用應(yīng)力[σ]jMPa查強度計算表[17]123基本許用應(yīng)力修正系數(shù)η查強度計算表[17]1許用應(yīng)力[σ]MPa[σ]123筒體理論壁厚S0mm管接頭內(nèi)徑dnmm設(shè)計取定265加強管理論壁厚S1mm縱截面內(nèi)加強需要的面積Fmm2查強度計算表[17]縱截面內(nèi)起加強作用的焊縫面積F1mm2查強度計算表[17]400縱截面內(nèi)起加強作用的管接頭多余面積F2mm2查強度計算表[17]縱截面內(nèi)起加強作用的筒體多余面積F3mm2查強度計算表[17]3713加強面積之和∑Fmm210751F1+F2 +mm2查強度計算表[17]88942/3Fmm2查強度計算表[17]4591孔加強結(jié)論：按《標準》，滿足F1+F2+F3≥F的要求按《標準》，滿足加強所需面積的2/3分布在離孔邊四分之一孔徑的范圍內(nèi)（7）鍋筒強度總結(jié)、結(jié)論 鍋筒強度總結(jié)、結(jié)論名稱符號單位計算公式結(jié)果筒體最小減弱系數(shù)ψmin筒體最高允許計算壓力[P]MPa理論計算壁厚Slmm最小需要壁厚SminmmSl＋C按SL計算外徑與內(nèi)徑比βl材料在20度的屈服限MPa查強度計算表[17]245水壓試驗減弱系數(shù)ψsw查強度計算表[17]按Sy計算內(nèi)徑與外徑比β查強度計算表[17]最高允許水壓PswMPa水壓試驗壓力PsMPa查強度計算表[17]按《標準》，S≥Smin鍋筒筒體壁厚滿足要求按《標準》，ψmin≥[ψ]滿足最小減弱系數(shù)要求按《標準》，P≤[P]鍋筒筒體計算壓力滿足要求按《標準》，Ps≤Psw鍋筒筒體水壓壓力滿足要求按《標準》，鍋筒筒體壁厚滿足S≥6mm的限制要求按《標準》，βl=≤,以上計算有效（8）凸型封頭的強度計算 凸型封頭的強度計算名稱符號單位計算公式結(jié)果封頭類型設(shè)計取定有孔橢型封頭封頭內(nèi)徑Dnmm設(shè)計取定1400孔直徑dmm設(shè)計取定425名稱符號單位計算公式結(jié)果封頭內(nèi)高度hnmm設(shè)計取定350封頭取用壁厚Smm設(shè)計取定46封頭減弱系數(shù)ψ《標準》表(16) [17]形狀系數(shù)Y1基本許用應(yīng)力[σ]jMPa查強度計算表[17]123基本許用應(yīng)力修正系數(shù)η查強度計算表[17]1許用應(yīng)力[σ]MPa[σ]j123封頭理論計算壁厚Slmm附加壁厚Cmm查強度計算表[17]封頭有效壁厚SymmSl＋C封頭最小需要壁厚Smin1mmS－C封頭直段理論計算壁厚SLmm封頭直段最小需要壁厚Smin2mm查強度計算表[17]封頭最小需要壁厚Sminmm查強度計算表[17]最高允許計算壓力[P]MPa最高允許水壓試驗壓力PswMPa封頭直段最高允許水壓試驗壓力PswMPa按《標準》，滿足hn/Dn≥按《標準》，滿足Sl/Dn≤按《標準》，S≥Smin壁厚滿足要求按《標準》，P≤[P]計算壓力滿足要求按《標準》，任意兩孔邊緣的投影距離L≥L2滿足開孔要求按《標準》，按《標準》，滿足開孔邊緣與孔扳邊彎曲點之間的距離不小于465 循環(huán)流化床鍋爐的運行調(diào)節(jié)[16] 負荷調(diào)節(jié)鍋爐負荷的調(diào)節(jié)是通過改變給燃料速率和與之相應(yīng)的風(fēng)流量，手動或自動地調(diào)節(jié)風(fēng)流量隨煤量的變化而變化。預(yù)熱器管箱分三段，最上一只管箱為二次風(fēng)預(yù)熱器，橫向節(jié)距均為63mm，縱向節(jié)距為60mm；下兩只管箱為一次風(fēng)管箱，橫向節(jié)距均為68mm，縱向節(jié)距均為60mm。為防止磨損，上、下組省煤器迎煙氣沖刷第一、二排管子加裝防磨蓋板，彎頭處加裝防磨罩。經(jīng)過分離器分離的煙氣從分離器出口筒，流經(jīng)水平煙道進入尾部煙道加熱尾部受熱面。 爐膛結(jié)構(gòu)特性計算名稱符號單位計算公式數(shù)值布風(fēng)板面積(－2)(－2)爐膛截面積=密相區(qū)側(cè)墻面積2（－＋）密相區(qū)前后墻面積2[(()/2)2＋]下部水冷壁包覆面積密相區(qū)水冷壁受熱面積密相區(qū)包覆容積上部后墻高度+tag5下降管采用先集中后分散的結(jié)構(gòu)，由鍋筒引出2根Ф32516的集中下降管，一直到爐前下部；然后再從集中下降管引出分散下降管，前、后墻各為4根Ф108，兩側(cè)墻各為2根Ф1336的分散下降管。“П”型布置方案的優(yōu)點是：鍋爐和廠房的高度都比較低，轉(zhuǎn)動機械和笨重設(shè)備，如送風(fēng)機、除塵器和煙囪等均可作低位布置，因此，減輕了廠房的鍋爐構(gòu)架的負載。q6——灰渣熱損失,鍋爐排出的灰和渣是熱的，這些熱量也是從燃料中獲得的,這種損失稱q6。q4——機械不完全燃燒損失，對于流化床鍋爐，主要由冷渣、溢流渣、沉降灰、和飛灰中含有固定的碳造成的。 受熱面煙氣焓溫表溫度℃理論煙氣焓理論空氣焓煙氣焓爐膛分離器高溫過