預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋計算書(文件)
【正文】 5—8型錨具，預(yù)應(yīng)力鋼束的布置方案如圖所示，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：Ap=52139=7228mm2采用φ80金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑85mm。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂班600連接段時，該段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時截面幾何性質(zhì)應(yīng)計入了普通鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。 ① 上翼緣有效寬度計算b`f≤L/3=34200/3=11400mmb`f≤S=2200mmb`f≤b+12h`f=200+12178=2336mm 取=2336mm 首先按公式判斷截面類型，fpdAp+fsdAs≤fcdbd’hd’為第一類，否則為第二類fpdAp+fsdAs=12607228=fcdbd’hd’=2336178= fpdAp+fsdAs≥cdbd’hd’為第二類。變截面點處斜截面抗剪承載力計算 首先進行抗剪強度上、下限復(fù)核： 103а2ftdbh0≤γ0Vd≤103bh0 其中，Vd=，b=200，h0=1680。Npe有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。σpe超張拉系數(shù) 取ψ=，低松弛鋼絞線ξ=，σpe=σconσL1σL2σL4，fpk=1860MPa鋼筋預(yù)應(yīng)力松弛損失表 鋼束截面12341234支點變截面L/4跨中、混凝土收縮、徐變損失σL6 σL6= σpe= ρps=1+ ，i2=Jn/An 查表得：ξcs（t，t0）=103，Φ（t，t0）=混凝土收縮，徐變損失計算表截面epsρρpsNpeM自重σ預(yù)σ自重σpcσL6支點截面變截面L/4截面跨中截面預(yù)應(yīng)力損失組合截面σLⅠ=σL1+σL2+σL4（MPa）σLⅡ=σL5+σL6（MPa）1234平均1234平均支點截面變截面L/4截面跨中截面、正常使用極限狀態(tài)計算 、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗算 ①正截面抗裂性驗算 正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制，在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： ≤0 σst為在荷載短期荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： σst= Jn1,yn1x ,Jn2 ,yn2x ,Jo ,yox分別為階段1，2，3的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離 Jn1/yn1x=109mm3，Jn2/yn2x=109mm3，Jn0/yn0x=109mm3MG1pk= MG1mk= MG2k=MQ1k= MQ2k= 1+181。σtp=σcx=177。m，MG2k=各計算點的部分端面幾何性質(zhì)如下： 幾何特性計算如下表：計算點受力階段A1（106mm2）yx1（mm）D（mm）S1（109mm3）上梗肋處階段一階段二階段三形心位置階段一階段二階段三下梗肋處階段一階段二階段三σpe=σconσLⅠσLⅡ==Np=σpeAp=7228/1000= epn=ηpn=預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為：θp1=，θp2=，θp3=θp4=將上述數(shù)值代入公式，分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。mm，L=103fs= = 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：fG=MGk= MG1pk+ MG1mp+ MG2k=（++）106=106N 由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為： fp== 將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知： fp=ηθfs== 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按短期效應(yīng)組合計算的長期撓度,所以可不設(shè)預(yù)拱度.、持久狀況應(yīng)力驗算 按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。σcp= τtp=σcxk=177。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。，根據(jù)水文、地質(zhì)情況采用擴大淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)材料采用片石混凝土，γ=24KN/m3。計算見表表中數(shù)值用于計算臺身底截面應(yīng)力時，須在基礎(chǔ)頂截面反力中，扣除臺身，翼墻背，坡腳以上的土，以及橋面鋪裝的作用，須扣除部分所以計算臺身底截面應(yīng)力時,荷載為:填土 合力ΣP的作用點距 鋪裝層 所以計算底截面應(yīng)力時。M） P（KN）H（KN）M（KN）M（KN）P（KN）P（KN）1上部構(gòu)造 2橋臺重 345 3公路級a 2879 2879b c d e480480f165165控制荷載 4人群荷載 5土壓力 6摩阻力 480 2736480 內(nèi)力組合I=（1+2）+（3+4+5） 2085520855 183621（I） 2085520855 18362I1=（I）+（6） 2138321383 Ⅱ=（1+2）+（4+5） 19773 14761（Ⅱ） 14307?、?=Ⅱ+（6） 控制設(shè)計組合 2138321383 18362 由前面計算可以知道 y1= y2 = A1== 2A2=2= ∴A=A1+2A2= ∴=+++=控制組合內(nèi)力：ΣM= ΣP=21383KN2800=3500Kpa未出現(xiàn)拉應(yīng)力，所以驗算合格。y=10= 控制設(shè)計組合為：18362KN m 21383KN∴驗算合格。傾覆穩(wěn)定性驗算主要組合 滿足要求附加組合 抗滑動穩(wěn)定性驗算當(dāng)橋臺受荷載組合Ι時 當(dāng)橋臺受荷載組合Ц時，對抗滑動穩(wěn)定性驗算，最不利的情況是汽車超——20級作用在臺后，橋上不受汽車作用。2．考慮附加組合時，應(yīng)滿足。2．考慮附加組合時，應(yīng)滿足。R=[120(+)+30+130+70]2=M1=()=M2=()=相互比較，取較大值R= M1= M2=E 主車在臺后，重車在橋上時 R=[140+70+130]2=M1=()=M2=()=F 橋上有車。M）1(+2) 2522332342351/2236[1/2++1/3()1/2 [1/2—] 1/218 789鋪裝層723人行道252基礎(chǔ)頂面截面反力合計64948KN 第二部分 下部結(jié)構(gòu)計算2．下部結(jié)構(gòu)橋臺計車道荷載：公路Ⅱ級 漿砌片、塊石U型重力式橋臺， 臺帽為15號鋼筋混凝土，γ=25KN/m3，30號片、塊石，容重
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