【正文】 例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述。地震力作用下框架彎矩見圖38，剪力及柱軸力見圖39。圖3－11 框架豎向荷載示意（2） 用彎矩分配法計算框架彎矩由于結構對稱，在豎向荷載作用下的框架側移可略去不計，其內力分析采用彎矩分配法。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數按與節(jié)點連接的各桿的轉動剛度比值計算。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力分布，調幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號內數值。表317活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN頂＝N底N頂＝N底7()0()（）6()0()24（）5()0()（）904()0()（）3()0()（）2()0()（）1()0（）（）注：括號內為調幅后的剪力值。在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數值法計算，如圖315所示。梁內力組合見表19。表318 MGE及X值計算 （恒＋）qKN/mMGA（KNm）AB跨7654321BC跨765432..1項目層次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KNVB左MVB右M177。VB左MVB右M177。③3A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC2A右MVB左MVB右MV跨中MAMBC1A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC① 表中彎矩單位為KN表322 活荷載按樓層的折減系數β 墻、柱、基礎計算、截面以上的層數12～34～56～89～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數（）表320 A柱內力組合表 層次位置內力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。表321 B柱內力組合表層次位置內力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。 表323 承載力抗震調整系數γRE 材料結構構件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設計以第一層梁為例，梁控制截面的內力如圖17所示。①梁的正截面強度計算（見表24）；②梁的斜截面強度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行如下調整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。m逆時針方向 Mbν＝－ KNm 逆時針方向 Mbν＝－ KNm += KN 斜截面計算見表325表325 梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V′（KN）γRE V′（KN）調整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）250565250565250565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據國內對低周反復荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復性。①正截面承載力得計算框架結構得變形能力與框架得破壞機制密切相關，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表19查得。m第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內力組合表21查得。m＝= KNmMcⅠⅠ＝+＝m根據B柱內力組合表21，選擇最不利內力，并考慮上述各種調整及承載力抗震調整系數后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①M＝＝ KNm N＝ⅢⅢ截面：①M＝＝ KNm）N（KN）L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）500465500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）000ei（mm）L0/hξ1ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000選筋4φ184φ254φ25+2φ22實配面積（mm2）101727242724ρ％② 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設計值按下式調整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值。mHn＝ Vc＝＝ KN柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計算剪跨比?！督ㄖY構抗震規(guī)范》（GBJ11－89）規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配筋，不再進行受剪承載力計算。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應滿足抗剪要求：非抗震設計 當 hw/b≤4時，V≤ 當hw/b≥6時，V≥ 當4hw/b6時，按直線內插法取用。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。非抗震設計時，縱向鋼筋固要求見圖23抗震設計時：① %，也不應小于表24中的數值。一級框架 laE=la+10d二級框架 laE=la+5d三、四級框架 laE=la④ 一、二級框架梁縱向鋼筋應伸過邊柱節(jié)點中心線。垂直段只在滑移變形較大時才受力，要求垂直段不小于10d，因隨垂直段加長，其作用相對減小，故限制最大垂直段長度為22d，縱向鋼筋的接頭，一級框架中應采用焊接；二級框架中宜采用焊接?？拐鹪O計時。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對梁的變形能力有較大影響。試驗表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結強度和垂直段的彎折錨固作用所構成。梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級框架梁其直徑不小于14mm ，且不應小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的1/4，三、四級框架梁縱筋直徑不小于12mm。③ 頂層框架梁的端節(jié)點負鋼筋應伸入邊柱內，,而且其中至少有50%,其它層框架梁端節(jié)點負鋼筋內應省如邊柱內，伸入總長度不應小于la.④ 梁支座截面下部至少有兩根鋼筋伸入柱中，伸入總長度不少于20d，若需要上彎，則水平錨固段不應小于10d.表323 縱向受拉筋的最小錨固長度表la(mm)鋼筋類型混凝土強度等級C15C20C25≥C30Ⅰ級鋼筋40d30d25d20d月牙紋Ⅱ級鋼筋50d40d35d30dⅢ級鋼筋—45d40d35d冷拔低碳鋼絲250 注：25mm時，其錨固長度按表中數值增加5d采用； ≤25mm時，其錨固長度按表中數值減少5d采用；，縱向受拉鋼筋的錨固長度不應小于250mm。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應滿足：非抗震設計 x≤ξh0抗震設計 一級 x≤ 二級 x≤梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉動量，而塑性轉動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關。（1）梁的構造 ① 截面尺寸框架梁的截面一般由三個條件確定；①最小構造截面尺寸要求；②抗剪要求；③受壓區(qū)高度的限值。 λ＝＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設柱箍筋為4肢φ8＠150，則： V＝（500465＋210465＋103） ＝ KN 同時柱受剪力，截面應符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ KN（4） 節(jié)點設計根據地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設計的多層框架結構節(jié)點較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產生嚴重震害。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得：Mcu＝ KNm N＝ KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表27，表中： e0＝ ea＝（－e0），當e0 h0時取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當15時取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受壓構件的截面曲率修正系數；ξ2——考慮構件長習比對截面曲率的影響系數；η——偏心距增大系數；e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。m N＝ⅡⅡ截面：①M== KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）。m將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝（－）＝ KNm +＝ KNm 右震 +＝ KN同時，隨著框架梁鉸的出現，由于塑性內力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此，在框架設計中，應體現“強柱弱梁”三級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設計值之和?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。m VGb＝（＋）＝ KNm計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。mBC跨：順時針方向 Mbν＝ KN由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝ KNm，V的單位為KN。m，軸力單位為KN。m，軸力單位為KN。② 框架柱內力組合