【正文】 強壩體的抗滑穩(wěn)定性，基巖面應避免有高低懸殊的突變，以避免造成壩體內應力集中。從改善壩體應力分布的角度考慮，地基剛度較低反而能改善壩踵的應力情況，所以?；又性械目碧姐@孔、井、洞等均應回填封堵開挖的依據(jù)和要求砼重力壩的基礎開挖，應根據(jù)壩基應力、基巖強度及其完整性，結合上部結構對基礎的要求，由地質和設計人員共同擬定基巖利用標準，繪出基巖利用等高線，確定開挖深度，并在施工中根據(jù)實際情況加以修正。順河流方向的基巖面盡可能略向上游傾斜，以增加抗滑穩(wěn)定性；基巖面應避免有高低懸殊突變，以免造成壩體內應力集中，在壩址和壩踵處開挖成齒狀以利于穩(wěn)定。4. 軟弱夾層的處理具有軟弱夾層的壩基，由于夾層的抗剪強度很低，遇水易軟化或泥化，通常都須進行加固處理，以滿足抗滑穩(wěn)定要求。（3）采用大型鋼筋混凝土抗滑樁。其布置范圍主要根據(jù)基巖的工程地質條件并結合壩的高度，參照水泥灌漿試驗資料確定。防滲帷幕的深度根據(jù)基巖的透水性、壩體承受的水頭和透水層的深度確定。帷幕灌漿孔的排數(shù)，根據(jù)工程地質條件、水文地質條件、作用水頭及灌漿試驗資料選定。鉆孔方向一般為鉛直，必要時也可有一定斜度，以便穿過主節(jié)理裂隙，但角度不宜太大，以便施工。當?shù)刭|內的不透水層厚度不大時，帷幕可穿過透水層深入相對隔水層3~5m。當相對隔水層埋藏較深時，可深到原地下水位線與最高枯水位的交點B處，如圖4—3，再BC‘以上設置排水，以降低水庫蓄水后庫岸的地下水位。當帷幕由n排灌漿孔組成時，一般僅其中一排孔鉆灌至設計深。灌漿所能到的帷幕厚度l與灌漿孔排數(shù)有關，如圖所示，當由n排灌漿孔時，圖4—3 防滲帷幕沿壩軸線的布置1—灌漿廊道；2—山坡鉆進；3—壩頂鉆進；4—灌漿平洞； 5—排水孔；6—最高庫水位；7—原河水位；8—防滲帷幕底線；9—原地下水位線；10—蓄水后地下水位線防滲帷幕的容許滲透坡降 表4—3帷幕區(qū)的單位吸水量ω[L/(min*m)帷幕區(qū)的滲透系數(shù)k(cm/s)容許滲透坡降J1*1046*1052*105101520此處，c1為灌漿孔排距，一般c1=（~）c；c為孔距；c’為單排灌漿時的帷幕厚度，c’=（~）c。 帷幕深入兩岸的部分，原則上也應達到上述標準，并于河床部位的帷幕保持連續(xù)。所澆注的砼作為蓋重，可提高灌漿壓力，防止灌液外溢。防滲帷幕應布置于靠近上游面壩軸線附近，自河床向兩岸延伸一定距離。形成理論上的封閉阻水幕。 帷幕灌漿帷幕灌漿的目的是：降低壩底滲透壓力，防止壩基內產生機械或化學管涌，減少壩基滲流量。 壩基灌漿壩基灌漿包括固結灌漿和帷幕灌漿。當夾層埋藏較淺時，此方法施工方便，工程量小，采用的較多。永久的、浸水的或開挖深度較大的邊坡應比臨時的、不浸水的或開挖深度小的邊坡平緩一些。開挖線參考地質剖面圖。對岸坡壩段，在平行壩軸線方向宜開挖成臺階狀，但須避免尖角，或不用臺階而采取其他結構措施。采用爆破開挖時應避免放大炮，以避免造成新的裂隙或是原有裂隙張開。壩高超過100m時，可建在新鮮、微風化或弱風化下部的基巖上。地基處理的主要任務是：①防滲，②提高基巖的強度和整體性。 觀測、交通廊道上層縱向廊道一般兼作檢查、觀測、交通及接縫等用途。各層廊道左右兩岸應各有一個出口，并用垂直井道連通?！?5176?！⑶也恍∮?～5m，這里取5米。底層廊道應盡可能靠近基礎，以便兼作帷幕灌漿和排水及檢查之用。上、下層之間常間歇37d。本設計只設垂直縱縫。錯縫式澆筑塊的厚度一般為3～4m，錯縫間距為10～15m，縫的錯距為1/3～1/2澆筑塊的厚度。有時不設縱縫，采取通倉澆筑方法?？p槽深約10cm，槽底寬20cm，兩邊做成緩坡。適用于基巖較堅硬完整的情況。止水片后面設檢查井，井內設爬梯，休息平臺，并與檢查廊道相連通。橫縫內需設止水，止水材料有金屬片、橡膠、塑料及瀝青等。其作用是減小溫度應力，適應地基不均勻變形和滿足施工要求。為此，應在壩體內設置溫度收縮縫，以減少基巖的約束，降低壩體施工的溫度拉應力，防止產生裂縫。 橫縫內需設止水，止水材料有金屬片、橡膠、塑料及瀝青等，對于高壩應采用兩道止水片，中間設瀝青井，~，第一道止水治上游面的距離應有利于改善壩體頭部應力，~（），每側埋入砼的長度約為20~25cm（本設計采用25cm），在止水片的安裝時要注意保證施工質量，瀝青井為方形或圓形（本設計采用方形），其一側可用預制砼塊，~，厚5~10cm（本設計采用1m*10cm），瀝青井尺寸大致為15cm~15cm至25cm~25cm（本設計采用20cm*20cm），井內灌注的填料由二號或三號是由瀝青，水泥和石棉粒組成，井內設加熱設備（通常采用電加熱的方法），將鋼筋埋入井中，并以絕緣體固定，從底部一直通到壩頂，在井底設置瀝青排出管，以便排除老化的瀝青，重填新料，管徑可為15~20cm。2．溢流壩溢流壩的上部設有閘門、閘墩、門機、交通橋等機構和設備。防浪墻在壩體橫縫處留有伸縮縫，縫內設止水片。 水舌的挑距及可能最大沖坑的深度估算 由估算公式計算；其中， 代入?yún)?shù)求得。 溢流壩段剖面設計 定型設計水頭的確定堰上最大水頭；定型設計水頭 ?。? 溢流壩剖面設計參數(shù)選擇按下表取值上游面坡度knR1aR2b型號　3：0　　　　?、瘛ⅱ颉?：1　　　　?、蟆?：2　　　　?、簟?：3　　　　?、醣敬卧O計k=，n=.確定WES曲線，堰頂O點上游三圓弧的半徑及其坐標值為O點上游的曲線方程為按上式算得的坐標值如下表： 表43 計算WES下游曲面坐標值表yx 下游直線坡率m=，WES下游曲線與直線相切于點C，對WES曲線 求導得： 令 求得： 即切點C的坐標為（，） 反弧段的確定：根據(jù)地形地質條件選用挑流消能，參考已建工程經驗取挑射角，挑流鼻坎應高出下游最高水位(1～2)m，則鼻坎高程為335+2=337m。（5）方案二應力分析1）.水平截面上的邊緣正應力同上面的公式計入揚壓力時：=；== ；=0Kpa =；=0Kpa計算結果可知壩體上游面最小主應力≥0，滿足要求；壩體下游最大壓應力=,滿足要求。不計入揚壓力時：=；== ；=計算結果可知：壩體上游面=≥（～）=～，滿足要求；下游壩面=,滿足要求。所以假設兩種方案：（一） 方案一，（1）方案一設計簡圖：圖41 方案一非溢流壩剖面設計簡圖374m340m325m （2）方案一荷載分布簡圖：→→PwH1PL1↓↓↓↓↓↓←W1W2W3PWV2PWV1PWV3PWH2↑↑↑↑U1U2U3U4圖42 方案一荷載分布簡圖 42作用標準值作用力臂力矩標準值水平力垂直力荷載→←↓↑↙↘壩體自重W1W24704W3257014392水壓力（水平）Pwh1Pwh2水壓力（垂直）PwV11992PwV2PwV3浪壓力PL1浮托力U1滲透壓力U2U3U4小計總計17178表41 方案一荷載計算表（力的單位：kN，力矩的單位：）（4）方案一穩(wěn)定分析：抗滑穩(wěn)定系數(shù)K得滿足設計規(guī)范K=式中：抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K的取值表安全系數(shù)荷載組合壩的級別 K基本組合 特殊組合（1） 特殊組合（2） K39。 （《水工建筑物》30頁 式2—10）式中：H1—壩前水庫水深，m； cth—雙曲線余切。當水庫水面特別狹長時，以5倍平均水面寬為限。V—計算風速，m/s。由于影響波浪的因素很多，目前仍用已建水庫長期觀測資料所建立的經驗公式進行計算。 式中：P—單位壩體的上游水平壓力，kN/m，作用在壓力圖形的形心； y—該點距水面深度，m； γ0—水的重度，kN/m3，一般取10 kN/m3。由已知資料可知：，,D=3km計算結果:設計情況下：~2倍的。（）Δh—防浪墻頂與正常蓄水位或校核洪水位的高差m； —波高m；波浪高度（m），,hz —波浪中心線至正常蓄水位或校和洪水位的高差m； — 安全級別運用情況Ⅰ（1級）Ⅱ（2級）Ⅲ（2級）正常蓄水位校核洪水位 必須注意，在計算h（1%）和hz時，正常蓄水位和校核洪水位采用不同的計算風速值。（考慮了區(qū)間洪水的影響）時段182103691215182103p=1‰84168720902096801141012410132701791019760201012337022009p=1%660266536830739087709330100101365015190167802028519390時段691215182103691215p=1‰215602100020079199871906418840162281369810916991885787645p=1%19003189641843018230162381469712514105428360751866665934由上面表三和表四的計算結果可以看出：對應p=1‰和p=1%水庫的起調水位分別為363m和362m.調洪計算半圖解法列表計算如下表五和表六：表36：p=1‰的洪水計算表（即非常運用）時間t入庫流量Q平均入庫流量水庫水位下泄流量q水庫水位z18841636312299856485682187202086788700902093503968010545611410119109124101284012132701559015179101883518197601993121201012173602337022690322009217856215602128092100020540表37：p=1%的洪水計算表（即正常運用）時間t入庫流量Q平均入庫流量水庫水位下泄流量q水庫水位z06830362119647010711037390190748080687709050993309670121001011830151365014420181519015985211678018533020285193833193901919761900313918189849189643290218697調洪計算完。g重力加速度。由水力學知識可知：下泄流量Q為m流量系數(shù)，與堰型有關?？梢娊o定壩軸線滿足以上要求，壩軸線選擇是合理的。局部由于構造影響，風化深度更大。壩址區(qū)巖石透水性較小，大部分屬微～極微透水層。緩傾角裂隙從地表往下逐漸減少、閉合、延伸變短。～64176。；第四、第五組二組裂隙為緩傾角裂隙, 第四組裂隙產狀為走向NW275176。；第三組裂隙不發(fā)育，產狀為走向NE10176。裂隙間距一般10～20cm，該組裂隙與第四、第五組緩傾角裂隙交切，致使局部巖體呈碎塊狀；第二組裂隙較為發(fā)育，產狀為走向NW280176。第一組裂隙最發(fā)育，主要位于河床右側