【正文】 一高程上。故發(fā)電機層地面高程應選用滿足上述要求的最大值，即=。從發(fā)電機層樓板高程加上發(fā)電機在樓板以上出露部分高度、（發(fā)電機轉子帶軸、水輪機轉輪帶軸、主變）三者中的高度最大值、起吊設備與地面的安全距離、設備頂與吊鉤間距離、吊鉤至軌頂面距離即可得吊車的安裝高程。 —吊運部件與固定的機組或設備間的垂直凈距，； —最大吊運部件的高度，； —吊運部件與吊鉤之間的距離，～。故（m） 副廠房布置水電站副廠房由輔助生產車間、輔助設備房間、必要的技術管理和生活用房組成。上游副廠房為鋼筋混凝土預制框架結構，共分兩層。具體布置詳見發(fā)電機層平面圖。②縮短壓力管道的長度從而減小壓力管道及廠房過流部分鐘水錘壓力。則：，故需要設置調壓室。根據調壓室與廠房的相對位置關系，調壓室的基本方式有三種：上游調壓室、下游調壓室、上下游雙調壓室，XX水電站上游又較長的引水道，而下游無尾水隧洞，故選擇布置方式為：上游調壓室。ξ為局部水頭損失系數 ，查《水電站機電設計手冊》（9）P411表822 局部阻力系數表得：進水口水頭損失ξ1=，攔污柵水頭損失，閘門段水頭損失（門槽），漸變段局部水頭損失：ξ4=，則∑ξ=。上游水位取死水位，水輪發(fā)電機組由2臺增至3臺滿負荷運行。 (56)簡單式調壓室的值也可根據《水電站》（1）P207圖105 查得，=故。增加全負荷或部分負荷：機組轉速最大降低值；壓力管道內的最大壓力降低值。在丟棄全負荷的情況下，主要是防止機組超過其強度而產生破壞、振動和由于過速引起過電壓而造成發(fā)電機電氣絕緣的損壞?？紤]到目前國內機組的設計、制造、運行等情況，其允許值可按以下情況考慮：（1）壓力升高（2）壓力降低電站水頭：最大水頭=，設計水頭蝸殼段：，尾水管段：進口直徑，出口直徑發(fā)電機飛輪力矩GD2 ： (63)式中：Di——定子鐵芯內徑 Di=lt——定子鐵芯長度 lt=K2——經驗系數，查《水電站機電設計手冊》（9）P164表310，轉速n375r/min,取 K2=。（2） 金屬蝸殼段進口斷面中心距 （64）式中，—進口斷面半徑，=； 故由進口斷面尺寸，求出蝸殼系數和蝸殼常數蝸殼系數為： （65）蝸殼常數為： （66）代入數據可得：金屬蝸殼段為： （67）代入數據可得：（3）尾水管段 1）直錐段直錐段平均面積平均流速幾何長度 故2）肘管段肘管段平均面積平均流速幾何長度 故3）擴散段擴散段平均面積平均流速幾何長度 故所以尾水管的管道特性系數 整個壓力管道的特性系數（4）水擊壓力升高值計算初選導葉有效關閉時間為，地下埋管水擊波速近似取為=1200m/s 則：， 所以，發(fā)生間接水擊。管道特性常數 （68）式中，—壓力管道特性系數，()； —穩(wěn)定運行時的水頭，（m）； Ts—調節(jié)時間，（s）。（5）轉速升高值計算轉速變化率可由列寧格勒金屬工廠公式計算： （69）式中：N0—機組額定容量，取34000KW； Ts1—導葉關閉至空轉的時間，對于沖擊式和混流式水輪機??； f—水擊影響系數，查《水電站》（22）得：f=； —額定轉速。 （610）式中，—吸出高度，； —尾水管進口流速，可近似取為。（2） 壓力管道段（3） 金屬蝸殼段在最大水頭時 蝸殼常數 平均流速取進口斷面平均流速則金屬蝸殼段為：（3）尾水管段 1）直錐段直錐段平均面積平均流速幾何長度 故。由上述計算可知，當選擇導葉關閉時間為時，壓力升高值與轉速變化率均不能滿足設計要求，調整導葉關閉時間為時，壓力升高值可滿足設計要求，但是轉速變化率超過了允許范圍，說明壓力升高值與轉速變化率的變化是一矛盾的過程，需再次調整導葉關閉時間為，此時壓力升高值與轉速變化率均能滿足設計要求，故本次設計選擇的導葉關閉時間為。通過大量的設計工作，大大加深了對理論知識的理解，延伸了思維，培養(yǎng)了我們從大處著手，統籌考慮問題的設計思想，初步有了運用理論知識解決設計中實際問題的能力。為我們能較好的完成設計給予了極大的幫助。追求真理、注重實踐，用知識武裝自己，為中國的水利工程建設而奮斗！參考資料1 河海大學 劉啟釗；《水電站》；1998年，中國水利水電出版社；19970213發(fā)布；水利部發(fā)展研究中心；2 西北勘測設計研究院；《水工設計手冊(第七分冊)—水電站建筑物》；北京：中國水利水電出版社；1996；3 焦愛萍；《水利水電工程專業(yè)畢業(yè)設計指南》；黃河水利水電出版社；19970213發(fā)布；4 天津大學 祁慶和；高等學校教材；《水工建筑物》；中國水利水電出版社；1997年5月第三版；5 華東水利學院；吳持恭；《水工設計手冊》；中國水利水電出版社；1996；6 河海大學、西安理工大學、清華大學合編；高等學校教材《水利水能規(guī)劃》；中國水利水電出版社；1996年10月第三版；7 水利部發(fā)展研究中心；《水電站廠房設計規(guī)范》；北京：中國水利水電出版社；2005；8 顧鵬飛；《水電站廠房設計》；高等教育出版社；2002年8月第四版；9 水電站機電設計手冊編寫組；《水電站機電設計手冊》；北京：中國水利電力出版社；10 四川聯合大學、鄭州工學院、福州大學、大連理工大學合編；《水電站建筑物設計參考資料》；北京：中國水利水電出版社；1997；11 天津大學水利系；《小型水電站》（上下冊）；北京；中國水利電力出版社；12 《水電站機電設計手冊—水力機械》；北京：中國水利水電出版社；1983。16 水電站機電設計手冊編寫組，水電站機電設計手冊(水力機械)，水利電力出版社，1983。20 劉天雄主編，水電站建筑物設計參考圖冊，清華大學水利系，198421 袁光裕，水利工程施工，中國水利水電出版社，1996年第三版。andoperationdevelopmenttechnologyandofandconstructiondevelopmentoftheandstationsaffectsanthisandoperationbasiccurrentmediumsizedoperationbiningsocietyofoperationsmallhydropowerinSuggestionsKey words: small and mediumsized hydropower station, operation management mode The operation of the small and mediumsized hydropower station management needs not only the operation of hydropower station in daily operation personnel can and maintenance, etc, and the worker39。countermeasures.forwardthemediummanagementnationalthedevelopmentproblems,stationsmallsummarizesofhydropowerfromfactor.efficiencymanagementsizeofhour,theinhydropowerandwideadvancedsciencewithanalysishydropower23 孫東坡，丁求新主編，水力學，黃河水利出版社，2009。18 溫新麗主編，水電站與泵站，中央廣播電視大學出版社，2001。14 中華人民共和國行業(yè)標準，水利水電工程等級劃分及洪水標準(SL 2522000)，中國水利水電出版社，2000。設計期間，我們遇到很多的問題，在我們同組成員的共同討論和老師的細心指導下，我們都一一的解決了，在此一并感謝共同奮戰(zhàn)一個多月的同組成員們。感謝她在百忙之中抽出時間給我們上課，指導我們的畢業(yè)設計。這次設計是對我們幾年來所學知識的綜合運用與總結，涉及內容及問題較多，時間不長，工作量大。3）擴散段擴散段平均面積平均流速幾何長度 故所以尾水管的管道特性系數： 整個壓力管道的特性系數：（4）水擊壓力升高值計算調節(jié)時間為故 壓力管道末端水擊壓力上升相對值：蝸殼末端水擊壓力上升相對值：尾水管在導葉或閥門之后，水擊壓力變化現象與壓力管道相反，其進口處壓力下降相對值為：校核尾水管進口處的真空度，以防止水流中斷壓力升高值在允許的范圍內，滿足設計要求。（6）轉速升高值計算轉速變化率可由列寧格勒金屬工廠公式（69）計算： 式中：N0—機組額定容量，取34000KW； Ts1—導葉關閉至空轉的時間，對于沖擊式和混流式水輪機取； f—水擊影響系數，查《水電站》（22）得：f=； —額定轉速。再次假設，同樣發(fā)生的是極限水擊。重新假設導葉關閉時間，同樣發(fā)生的是極限水擊。當時發(fā)生的是極限水擊；當時發(fā)生的是第一相水擊。ｍ２)水電站的調保計算一般按兩種工況計算，并取較大值：在設計水頭下甩全負荷（通常發(fā)生最大轉速升高）；在最大水頭下甩全負荷（通常發(fā)生最大壓力值）。當時，ξmax＝～；當m時，ξmax＝～；當時，ξmax＝～。最大轉速變化值通常以相對值表示 （61）式中，—機組額定轉速； —機組轉速最高值。這種標準在技術規(guī)范中有所規(guī)定，但這是在一定時期、一定技術水平和經濟條件下制定的，應用時應結合具體情況加以確定。第7章 調節(jié)保證計算水擊計算的目的：確定管道最大的內水壓力作為設計或校核壓力管道、蝸殼和水輪機強度的依據，確定管道內最小水壓力作為管道布置、防止壓力管道中產生負壓和校核尾水管內真空度的依據，研究水擊和機組穩(wěn)定運行的關系（調保計算）研究降低水擊壓強的措施.調節(jié)保證計算的目的：為了保證電站運行的經濟與安全，需選擇合理的導葉啟閉時間，使水擊壓強及機組轉速變化率都控制在允許的范圍內。，查《水電站》（1）P208圖107得故。故所以臨界斷面：調壓室直徑：欲求最高涌波水位，只需求出即可。調壓室的基本尺寸是由水力計算來確定的，其內容包括：調壓室水位波動的穩(wěn)定條件，確定調壓室斷面面積；確定調壓室最高涌水位，從而確定調壓室頂部高程；確定調壓室最低涌水位，確定其底部及壓力管道進口高程。（2）調壓室距廠房較近，且多設在臨近山坡處，以避開不利的地質條件，以減輕電站運行后滲水對圍巖及邊坡穩(wěn)定的不利影響，以免由于地下水改變導致圍巖失穩(wěn)塌滑。在有壓引水系統中設置調壓室后，一方面使有壓引水道基本上避免了水錘壓力影響，減小了壓力管道中的水錘壓力，改善了機組的運行條件，從而減小了造價；但另一方面卻增加了設置調壓室的造價，所以是否設置調壓室應進行技術經濟方案的比較來決定。，依據有關副廠房各種用途房間面積的規(guī)定，安排各房間的寬度如下表： 表51 上游副廠房房間面積及寬度布置表 類別副廠房名稱面積（m2）寬度（m）直接生產副廠房中央控制室繼電保護盤室8電纜室8蓄電池室儲酸室3通風機室充電機室2計算機室巡回監(jiān)測裝置室2檢修試驗副廠房繼電保護實驗室4精密儀器實驗室測量表計實驗室高壓試驗室4電工修理間3機械修理間4電氣修理間油化驗室3間接生產副廠房交接班室運行分場3檢修分場2水工分場4總工程師室廠長室5生產技術科會議室7資料室5廁所第6章 調壓室設計為了改善水錘現象，常在有壓引水隧洞與壓力管道銜接處建造調壓室，調壓室利用擴大的斷面和自由水面的反射水錘波將有壓引水系統分為兩段：上游段有有壓引水隧洞，調壓室使隧洞基本上避免了水錘壓力的影響；下游為壓力管道，由于長度縮短了，從而降低了壓力管道中的水錘值，改善了機組運行條件。第二層為中央控制室、會議室、資料室和計算機室等。大型水電站的副廠房，按性質可分為三類：直接生產副廠房、檢修試驗副廠房、間接生產副廠房。故（9）廠房頂高程吊車軌頂高程確定后，廠房頂高程應根據廠房頂結構型式和尺寸確定，并應滿足起重機部件安裝與檢修、廠房吊頂和照明設施布置等要求。 　　　　　（419）故起重機額定起重量應根據最重吊運件的重量（一般為發(fā)電機轉子）加起吊工具的重量，并參照其中系列確定。發(fā)電機層地面高程一般考慮如下因素： 1）要保證水輪機層發(fā)電機出線和油、