【正文】 對(duì)換算軸靜矩翼頂板部分面積292532292532凈軸以上面積292532292532換軸以上面積292532292532底板部分面積鋼束群重心到凈軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm第五章 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絲應(yīng)力松弛，混凝土收縮和續(xù)編引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 ——預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量；對(duì)于OVM錨，變形量=1mm,梁端同時(shí)張拉，則=2mm.計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表計(jì)算表 鋼束號(hào)項(xiàng)目N1(cm)N2(cm)N3(cm)N4(cm)有效長(zhǎng)度40738408014086140604三、混凝土彈性壓縮引起的損失（）此項(xiàng)應(yīng)力損失，對(duì)于簡(jiǎn)支梁可以取1/4截面作為圈梁的平均截面進(jìn)行計(jì)算，見(jiàn)下表。 跨中、四分點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)計(jì)算（1）（2）（3）計(jì)算應(yīng)力損失 分子項(xiàng) 分母項(xiàng)（4）（5）(6)（4）+（5）=支點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)計(jì)算（1）（2）（3）計(jì)算應(yīng)力損失 分子項(xiàng) 分母項(xiàng)（4）（5）(6)（4）+（5）=234MPa六、預(yù)加內(nèi)力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總（1）傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力：（2）由產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力：縱向力：彎矩：剪力：各鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力見(jiàn)下表所示。 正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（1） 將箱形截面按面積不變，慣性矩不變的原則轉(zhuǎn)換為I形截面梁，轉(zhuǎn)化圖式見(jiàn)下圖。判別如下:左邊==右邊==左邊右邊，上式成立按寬度為的矩形截面計(jì)算中性軸到截面上緣的距離為 x：混凝土受壓區(qū)的寬度應(yīng)符合下列條件：計(jì)算的：——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲有：，且說(shuō)明該截面破壞屬于塑性破壞狀態(tài)。2）、工字形截面受彎構(gòu)件符合下列公式要求時(shí)，只按構(gòu)件要求配置鋼筋。上述Q、M、近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則：故取m=3,c=（2）箍筋計(jì)算的四肢箍筋，則箍筋的總截面面積為，箍筋間距，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。1號(hào)梁跨中截面混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算：按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在使用荷載作用下，混凝土法向壓應(yīng)力極限壓應(yīng)力值如下： 荷載：組合Ⅰ： 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。1） 剪應(yīng)力計(jì)算計(jì)算公式：式中：——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力鋼束在所計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； ——第一期恒載引起的剪應(yīng)力，其中能夠在截面凈軸（jj）上的在換算軸（00）上； ——預(yù)加力引起的剪應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和 損失產(chǎn)生的剪應(yīng)力組合而成。計(jì)算表應(yīng)力部位鋼束錨固時(shí)由引起的(1)(2)（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）（11）=(1)+（5）+（6）+（10）aa1716395845848559100047086350jj000000bb——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，=。混凝土主應(yīng)力計(jì)算表主應(yīng)力部位（1）（2）（3）（4）=（1）（3）(5)=(1)+(3)aajj00bb通過(guò)各控制截面的混凝土主應(yīng)力計(jì)算，max 組合Ⅰ由四分點(diǎn)控制 由跨中截面控制 按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在使用荷載作用下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合Ⅰ： 可見(jiàn)，所有計(jì)算所得的混凝土主應(yīng)力均應(yīng)符合以上要求。1號(hào)梁跨中截面鋼束應(yīng)力計(jì)算表項(xiàng)目鋼束號(hào)N1左N2左N3左N4左N1右N2右N3右N4右有效應(yīng)力（1）一期恒載（2）二期恒載（3）汽（4）（5）續(xù)上表鋼束應(yīng)力（6）=（1）+（2）+（3）（7）=（6）+（5）按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對(duì)于鋼束在使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合以下要求：荷載組合Ⅰ：由鋼束應(yīng)力計(jì)算表可以看出鋼束最大應(yīng)力滿足要求 施工階段計(jì)算 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算公式： 式中：——鋼束錨固時(shí)，由預(yù)加力引起的預(yù)內(nèi)力； ——分別為上、下緣的凈截面抵抗矩。一、作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載位置如下圖所示. 橫隔梁最不利布置圖縱向一列車輪對(duì)于中橫隔梁的計(jì)算為：計(jì)算彎矩時(shí)計(jì)算剪力時(shí)二、繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線從梁的縱斷面可知，此橋設(shè)有剛度較大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為故可按照偏心壓力發(fā)來(lái)計(jì)算橫向分布系數(shù)其步驟如下：（1） 求荷載橫向分布影響線豎標(biāo) 本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5,則1號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為：同理：，（2）繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，如下圖所示。的影響線豎標(biāo)可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)（）P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)（）由已學(xué)影響線的知識(shí)可知，影響線必在rr截面處有突變，根據(jù)和連線延伸至rr截面，即為值，由此即可繪出影響線如b圖所示。一、行車道板的內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力1）、每延米板上的恒載g瀝青混凝土橋面鋪張 箱梁翼緣板 每延米板寬恒載合計(jì) 2）、恒載產(chǎn)生的內(nèi)力彎矩 剪力 式中: ——主梁中線間距； b ——主梁梁肋寬度。板內(nèi)分布鋼筋用鋼筋，間距按20cm布置。二、蓋梁的計(jì)算單位：cm垂直荷載計(jì)算1）蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算（見(jiàn)下表） 蓋梁自重及內(nèi)力表截面編號(hào)自重（KN）彎矩()剪力（KN）11=22334455002）、活載計(jì)算（1）活載橫向分配荷載對(duì)稱布置用杠桿法，非對(duì)稱布置用偏心受壓法。荷載情況計(jì) 算 式上部荷載公路一級(jí)（單孔雙列對(duì)稱布置）續(xù)上表公路一級(jí)雙孔單列對(duì)稱布置墩帽各截面內(nèi)力計(jì)算（見(jiàn)下圖）單位：cm1)、彎矩計(jì)算跨中彎矩采用對(duì)稱布置時(shí)的計(jì)算值。中墩橡膠支座中鋼板總厚度為10mm，剪切模量，每跨梁一端設(shè)有5個(gè)支座，每個(gè)支座抗推剛度為：式中：——橡膠板支座平面面積； ——橡膠板支座剪切模量； ——支座橡膠板厚度； ——墩上支座設(shè)置數(shù)量。那么，各墩臺(tái)分配的制動(dòng)力為：(3)0號(hào)及14號(hào)臺(tái)的最小摩阻力,其中：則： 因大于0號(hào)臺(tái)及14號(hào)臺(tái)，兩臺(tái)處支座均無(wú)滑移性的可能性，故制動(dòng)力不再進(jìn)行重分配。當(dāng)時(shí)，需要設(shè)置斜筋。荷載情況最大垂直力（KN）最小垂直力(KN)公路一級(jí)雙孔，單列注：雙孔荷載90m45m,取沖擊系數(shù)1+u=（2）相應(yīng)于最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算見(jiàn)下表。對(duì)利用公式：配筋率：按照上兩式列下表進(jìn)行計(jì)算。 四、樁基設(shè)計(jì)計(jì)算方法：按m法計(jì)算。 對(duì)鉆孔樁：，h=30m， 土的內(nèi)摩擦角，則 取 故 由 ，0，則有 ， , 軸向力：水平力：彎矩：校核： 由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為：，（4）求地面線以下深度Z處截面上的彎矩及樁側(cè)水平應(yīng)力 ：值的計(jì)算見(jiàn)下表100.：列表計(jì)算值如下表所示00（5）樁截面強(qiáng)度驗(yàn)算 由表1看出，樁截面最大彎矩發(fā)生在=。墩頂水平位移△的計(jì)算在公式 中， ， ，其中： 故滿足要求。 由計(jì)算可知，基樁只需按構(gòu)造要求配筋即可。（2） 樁長(zhǎng)估算： ，那么，作用于每根樁頂?shù)耐饬椋? 樁的容許承載力按下式計(jì)算： 式中： 當(dāng)采用沖擊鉆頭鉆孔時(shí)，成孔直徑為d+ 則： 其中 ，則 故有 計(jì)算樁長(zhǎng)處樁底基條件較差，為安全起見(jiàn)，樁長(zhǎng)取。，墩柱只需按構(gòu)造要求配筋。恒載+雙孔單列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：（2）墩柱配筋設(shè)計(jì)墩柱采用55號(hào)混凝土，主筋采用級(jí)鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度，那么：由設(shè)計(jì)規(guī)范知：圓柱截面：假定按墩柱一端固定，一端自由計(jì)算。3）各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算（1）選4號(hào)墩進(jìn)行驗(yàn)算按構(gòu)造要求配置受扭鋼筋的條件為：按控制斜壓破壞的條件為： （2）驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式：抗扭縱筋： 其中：三、墩柱計(jì)算恒載計(jì)算1）一孔上部構(gòu)造恒載：2）墩帽（蓋梁）自重（半邊墩帽）：3)一根墩柱自重（當(dāng)時(shí)）：4)承臺(tái)自重 5)樁身每米自重活載計(jì)算1）水平荷載當(dāng)汽車荷載為雙布置時(shí)，制動(dòng)力與溫度影響力總和為：2)垂直荷載汽車荷載:公路Ⅰ級(jí)單孔單列車:墩柱配筋設(shè)計(jì)1)雙柱反力橫向分配系數(shù)計(jì)算（1）汽車荷載單列布載 (2)汽車雙列布載2)活載內(nèi)力計(jì)算汽車荷載，雙孔荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)反力最大，單孔荷載產(chǎn)生的彎矩最大。(3)各墩臺(tái)水平力匯總 墩臺(tái)水平力匯總表 墩 號(hào)荷載名稱01234567891011