【正文】 20型焊條，20MnSi鋼采用T500型焊條。（八）、溫度影響質(zhì)量上、下緣溫差5攝氏度。（二）、截面型式及截面尺寸擬定采用等高度箱形截面。橋面板邊緣厚度取18cm。為滿足頂板負(fù)彎矩鋼束、普通鋼筋的布置及輪載的局部作用，箱梁頂板取等厚度20cm。箱梁底板厚度變化如下圖所示。三、主梁內(nèi)力計算主梁的內(nèi)力計算包括恒載內(nèi)力計算和活荷載內(nèi)力計算。邊梁和中梁恒載內(nèi)力計算表計算數(shù)據(jù)L=38m, =1444項目跨中四分點變化點四分點變化點支座0邊梁第一期恒載第二期恒載中梁第一期恒載第二期恒載（二）、活荷載內(nèi)力計算沖擊系數(shù)和車道荷載折減系數(shù)按《橋規(guī)》規(guī)定。=（162+90）*=162/20+90/25+152*2/16=t/b=20/65=,查表c=,則：2）、計算跨中荷載橫向分布影響線橫向分布影響線的計算采用剛性梁法，計算結(jié)果見下表3)、計算荷載橫向分布系數(shù)4）、2號主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖所示?！鄳?yīng)的內(nèi)力影響線的加載面積。以下就跨中截面的各種荷載組合下，分別按照上述要求對各主梁所需的鋼束進(jìn)行估算，并且按這些估算鋼束的多少確定各梁的配束。 ——估計鋼束群重心到混凝土合力作用點力臂長度的經(jīng)驗系數(shù)。（1）、本例采用直徑5cm波紋管成型的管道，對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束重偏心矩大些。按照上述錨頭置的均勻、分散等原則，錨固端截面所布置的鋼束如上圖b所示。鋼束幾何計算（1）、計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中線的水平距離（見下圖）為：cmcmcmcm鋼束計算圖式錨固端尺寸（單位：cm）鋼束彎起高度c:= cm其余鋼束半徑及x2計算見下表。一、預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失 計算公式： 式中：——張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力，對鋼絲束取張拉控制應(yīng)力，取 u ——摩擦系數(shù)，對于橡膠管抽芯形成的管道，取u=k ————從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的計較之和（以弧度計）； X——從張拉端到計算截面的管道長度（ m），可近似取其在縱軸上的投影長度。后張發(fā)分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失的計算公式：式中：——在先張拉鋼束的重心處，后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——分別為鋼束錨固時預(yù)加的側(cè)向力和彎矩。 鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段使用荷載階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時鋼束應(yīng)力錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力有效預(yù)加內(nèi)力縱向力剪力彎矩跨中1左02左3左4左1右2右3右4右0四分點1左2左3左4左 續(xù)上表四分點1右2右3右4右0支點1左2左3左4左1右2右3右4右0第六章 主梁截面強(qiáng)度及應(yīng)力驗算為驗證主梁在從預(yù)加力到受荷破壞的四個受荷階段的可靠性，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗算。（2） 《橋規(guī)》規(guī)定，箱梁截面受壓區(qū)翼緣計算寬度參照T梁的規(guī)定處理，按下列三者中的最小者取用。（4） 驗證正截面強(qiáng)度 公式： 右邊彎矩： 控制跨中截面設(shè)計的計算彎矩：右邊彎矩： 主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求，其它截面也滿足要求。式中：——混凝土抗拉設(shè)計強(qiáng)度。箍筋配筋率: (3)抗剪設(shè)計強(qiáng)度計算：主梁斜截面抗剪強(qiáng)度計算公式：式中：——經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN）； ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN）； ——與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力（KN）； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉能力（KN）； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的截面面積（） ——與斜截面相交的彎起 鋼束與構(gòu)件縱軸線的夾角。 1號主梁跨中截面混凝土法向應(yīng)力計算表應(yīng)力部位（1）（2）（3）(4)(5)(6) =(4)/(5)(7)=(1)/(3)(8)=(2)/(5)(9)(10)上緣 539550501274359732203579315下緣應(yīng)力部位組 合 Ⅰ(11)(12)=[(10)+(11)]/(9)(13)=(6)+(7)+(8)+(12)上緣3657248下緣按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在使用荷載作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加里引起的預(yù)應(yīng)力必須大于或等于使用荷載引起的拉應(yīng)力，即。各項剪應(yīng)力計算和組合情況見下表所示?！謩e為各計算的主應(yīng)力點至截面凈軸和換算軸的距離；——活載引起的彎矩。按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，荷載組合Ⅰ時，以上計算的混凝土主拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對于50號混凝土，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：（配置非預(yù)應(yīng)力筋）通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定，因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時可開始張拉鋼束。 1號梁影響線其中：因為不考慮行人荷載，也沒設(shè)置人行道，并據(jù)此計算出對應(yīng)各荷載點的 影響線豎標(biāo)。三、繪制剪力影響線對于1號主梁處截面的影響線可計算如下：P=1作用在計算截面以右時P=1作用在計算截面以左時繪成影響線如上圖c圖所示?；钶d產(chǎn)生的內(nèi)力公路一級荷載作用的最不利位置在兩翼緣板間的鉸縫處，此時兩邊的懸臂板各承受車輪荷載的一半。行車道板的強(qiáng)度驗算：經(jīng)驗算強(qiáng)度滿足要求。由于蓋梁跨徑較大，故在跨中按雙列車對稱布置計算。其墩帽各截面彎矩值見下表所示。每個墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為：取橋臺及兩聯(lián)見橋墩的滑板支座的摩阻系數(shù)f=,其中最小摩阻系數(shù)f=。（4）橋臺滑板支座的水平力取摩阻系數(shù)f=，則滑板支座產(chǎn)生的摩阻力F大于0號臺及14號臺，故取=, =3）溫度影響力的分配（設(shè)溫度上升20攝氏度）A、求溫度變化臨界點距0號臺的距離xB、計算各墩溫度影響力式中：=，=20攝氏度，則臨界點以左：臨界點以右：（2）對橋臺及兩聯(lián)間橋墩設(shè)滑板支座的情況：滑板支座的摩阻力為，,。其中：（2）計算參數(shù)55號混凝土，其箍筋采用級鋼筋，其斜鋼筋采用鋼筋，其（3）各截面抗剪強(qiáng)度驗算除11左側(cè)，44右和55截面不需要配置斜筋外，其余截面都需配置斜筋，11右，22左、右和33左配置6根斜筋，33右和44左配置2根斜筋。荷載情況H(KN)A墩底彎矩（）B墩底彎矩()公路一級雙孔單列制動力溫度影響力注：1+u=3)墩柱底截面內(nèi)力組合見下表 截面位置內(nèi)力名稱A柱底截面B柱底截面N(KN)H(KN)M()N(KN)H(KN)M()1上部荷載2墩帽自重3墩柱自重4汽車荷載雙孔單列5溫度影響力6雙孔荷載的制動力71+2+3+4+5+681+2+3+44)墩柱強(qiáng)度驗算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下組合控制設(shè)計。ABCD12345615176250A145350000C7891011續(xù)上表注：,B,C,D由設(shè)計規(guī)范（JTJ024）附錄查取。1） 承臺底內(nèi)力組合內(nèi)力荷載名稱1恒 載2公路一級 雙孔單列3公路一級 單孔雙列7804溫度影響力5相應(yīng)雙孔汽車制動力61+271+381+2+4+591+3+4+5由承臺底內(nèi)力組合表（表2—2—39）知，控制強(qiáng)度設(shè)計的荷載組合為：恒載+彈孔汽車荷載+制動力+溫度影響力；2） 樁長估算（1） 按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺底垂直荷載的組合：+雙孔單列汽車荷載由此可知，恒載+雙孔單列汽車荷載控制設(shè)計。該截面處樁的內(nèi)力為：樁基采用55號混凝土：，II級鋼筋：，取6cm，那么：706=64cm，64/70=由設(shè)計規(guī)范得：，多排樁 故： 故：當(dāng)，時，當(dāng)，時，按公式有： 進(jìn)行樁基配筋設(shè)計，計算見下表ABCD1234567891011注：表中系數(shù) A,B,C,D由設(shè)計規(guī)范查取。參 考 文 獻(xiàn)［1］［2］［3］［4］［5］徐 ［6］. 2007［7］—. 1994［8］—［9］公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTJ B012003)［10］公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D602004）［11］公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范.(JTG D62—2004)79