外緣內(nèi)曲翻邊工藝及數(shù)值模擬分析畢業(yè)論文(文件)
【正文】 各工藝參數(shù)對(duì)外緣翻邊的影響分析 板料內(nèi)孔半徑的影響為了分析板料內(nèi)孔半徑對(duì)外緣內(nèi)曲翻邊的影響，設(shè)計(jì)了如表41的若干組試驗(yàn)。為了更直觀的觀察△。從而得出結(jié)論；在一定范圍內(nèi)，板料內(nèi)孔半徑越大翻邊過(guò)程中越不容易破裂，板料內(nèi)孔半徑越小越容易破裂。由圖得出結(jié)論，在一定范圍內(nèi)，凹模圓角越大，板料厚度變化越明顯，所以凹模圓角半徑越大越有利于翻邊工藝。 板料形狀的影響為了分析板料形狀對(duì)翻邊工藝的影響，故設(shè)計(jì)兩組矩形板和圓形板的外緣內(nèi)曲翻邊試驗(yàn)，而其他工藝參數(shù)相同。而造成畸形的主要原因?yàn)榈谝粋€(gè)是外緣翻邊成形過(guò)程中應(yīng)力應(yīng)變分布不均勻,第二個(gè)是毛坯尺寸不精確。5 工藝試驗(yàn) 引言 通常，在科學(xué)研究中，工藝試驗(yàn)法是一種極其重要的研究方法，這種方法是檢驗(yàn)其他方法所得結(jié)果是否合理的重要依據(jù)。再按實(shí)驗(yàn)要求切割成帶內(nèi)孔的半圓形，并畫(huà)好網(wǎng)格。發(fā)現(xiàn)兩圖誤差不大（在誤差允許的范圍內(nèi)），所以本實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了數(shù)值模擬的結(jié)果，說(shuō)明了數(shù)值模擬的可靠性。因此，有必要對(duì)翻邊工藝進(jìn)行更多、更全面和更深入的研究。（2）凹模圓角半徑越大越不容易起皺，也越不容易引起破裂。參考文獻(xiàn)[1] 盧險(xiǎn)峰‘沖壓工藝模具學(xué)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1998[2] [蘇] (增訂第二版)[m]梁炳文、:機(jī)械上業(yè)出版社，1989[3] [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1982[4] [M].機(jī)械工業(yè)出版社，1983[5] :沖壓工藝學(xué)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，[61 王孝培，沖壓手冊(cè) (第二版)[M].北京: 機(jī)械工業(yè)出版社，1990[7] [明 .北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1995[81 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)，(第三卷)，沖壓模具設(shè)計(jì)[M工南昌:江西科學(xué)技術(shù)出版社，2003[9l 肖小亭、[J].,18^21flo]張朝閣、盧險(xiǎn)峰、褚亮等翻孔預(yù)孔孔徑的計(jì)算 模具工業(yè)[J].,3436[11][J].,5261[12]張朝閣，盧險(xiǎn)峰，[J]. 40^41[13] [J].1999,3032[14]T. Kumagai, H. Saiki, Deformation analysis of hole flanging with ironing of thick sheetmetals,(4)(1999)711714.[151 G. H. Strijbos, R. Boesenkool, Hole expansion inho trolled steels,in:Proceedingsofthe19thIDDRGBiennialCongress,Eger,1014,June1996,.(16] . Wang, ,Ananaly tical and experiment alstudyofstertchlfanging,(1974)135143.[17],On stretch and shrink l flanging of sheet aluminum by fluid forming ,J. Mater. Process. Technol.96(1999)198214.[18] . Chitkara, W .Johnson, Hole flanging and piercing of circular plate, Sheet Met .Ind.(10)(1974)635640.[19]. Cho, J. H. Chung, H .H .Ku, I .B. Kim, Asutd yonthest retch flange ability ofhotrolled high strengthSteel with ferritebainitedupl exmicrostructures,(12)(1999)12521262[20],S .M. Oak, S. S. Kang, YH. Moon. Estimation of hole flange ability for high strength steel plates.JournalofMaterialsProcessingTechnology130131(2002)913[21]YouMin Huang, Kuo Hsiung form ability limit ation of the hole flanging process. JournalofMaterialsProcessingTechnology117(2001)4351[22]. Huang ,K. of Cone Semi Angle on the Form ability Limit ationo the Hole Flanging Process. Advance dmanu facturing (8).597606[23] [J].2000,NO3,5870[24] [J].2002,1416[25] 官英平、[J].2002,21639。感謝同班劉濤同學(xué)，在遇到難題的時(shí)候與我一起分析，交流，給予了我很大的幫助。本論文是在導(dǎo)師譚險(xiǎn)峰教授的精心指導(dǎo)下完成的，導(dǎo)師淵博的學(xué)識(shí)，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，高度的責(zé)任心和他的言傳身教使我終生受益，在此謹(jǐn)向?qū)熤乱哉\(chéng)摯的謝意和崇高的敬意!感謝黃新華碩士研究生教會(huì)我運(yùn)用DYNAFORM軟件，在他的教導(dǎo)下能夠更好更快地學(xué)會(huì)DYNAFORM軟件。而圓形板料翻邊效果良好，適于進(jìn)行翻邊實(shí)驗(yàn)?？偨Y(jié)全文，結(jié)論如下:（1）板料內(nèi)孔半徑大的板料厚度變化小且不容易破裂。 6結(jié)論與展望 結(jié)論翻邊是拉伸類(lèi)沖壓成形的典型基本工序之一，在生產(chǎn)實(shí)際中，各種翻邊零件十分常見(jiàn)。 內(nèi)孔半徑為4的翻邊成形件 ③制作零件最大厚度變化量△x隨板料內(nèi)孔半徑變化的坐標(biāo)圖。 工藝實(shí)驗(yàn)因?yàn)楝F(xiàn)實(shí)驗(yàn)條件的限制，現(xiàn)只進(jìn)行板料內(nèi)孔半徑對(duì)外緣內(nèi)曲翻邊的實(shí)驗(yàn)。所以圓形板的翻邊成形零件厚度較均勻，翻邊高度較齊整，總之，圓形板較矩形板更有利于外緣內(nèi)曲翻邊。 觀察兩圖可知，在相同的條件下，矩形板外緣翻邊發(fā)生了畸變的問(wèn)題。 試驗(yàn)4的零件最終FLD圖 試驗(yàn)6的零件最終FLD圖，凹模圓角半徑為1的板料要比凹模圓角半徑為2和4的板料在法蘭處和底面更容易破裂，起皺；而凹模圓角半徑為2的板料又比凹模圓角半徑為4的板料更容易起皺。僅改變板料半徑，其他工藝參數(shù)不變序號(hào)工藝參數(shù)板料中心角（度）板料內(nèi)孔半徑(mm)凹模圓角半徑（mm）壓邊力(104N)418061205180622061806420 表42（1）基于零件厚度變化分布圖的翻邊分析運(yùn)用DYNAFORM軟件對(duì)表42的各組參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬，—。 坐標(biāo)圖（2）基于零件FLD圖的翻邊分析 運(yùn)用DYNAFORM軟件模擬出3組試驗(yàn)的FLD圖。 試驗(yàn)1的最終零件的壁厚分布圖 試驗(yàn)2的最終零件的壁厚分布圖 試驗(yàn)3的最終零件的壁厚分布圖根據(jù)零件壁厚分布圖分析不同板料內(nèi)孔半徑對(duì)外緣內(nèi)曲翻邊的影響，為了更好的分析，我們引入一個(gè)板料最大厚度變化量△x（原板料厚度與翻邊后最小厚度的差值）。 板料FLD圖變化過(guò)程（二）第三階段（第10步）：凸模接觸坯料，接觸部分發(fā)生大的變形，壓邊圈壓住部分無(wú)變形，底部待變形。 板料厚度變化過(guò)程（三）第四階段（第16步）：邊緣位置得到金屬補(bǔ)充破裂被補(bǔ)變厚，底部受拉伸輕微破裂。 板料厚度變化分析研究隨著模擬進(jìn)行厚度的變化過(guò)程。 變形過(guò)程的繪制 “成形過(guò)程控制”工具按鈕 零件的最終外形圖 最終零件的壁厚分布情況 最終零件的FLD本章小結(jié) 本章主要介紹了DYNAFORM進(jìn)行外緣翻邊模擬的基本步驟，如何得到最終的模擬結(jié)果圖。 Animate對(duì)話(huà)框
試題試卷相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1