【正文】 華設備廠生產的Dg38型金屬環(huán)矩鞍填料，富液精餾柱和貧液精餾柱均采用金屬環(huán)矩鞍散裝填料Dg38型。三甘醇富液精餾柱段第三塊塔板處氣相荷最大，以第三塊塔板的工藝參數(shù)作為富液精餾柱段塔徑計算的基礎數(shù)據(jù)，見表25所示。m2)，取噴淋密度為10 m3/(h （）代入數(shù)據(jù)得： mm ——設計壓力， MPa； ——吸收塔徑，mm； ——合金鋼的最大許用應力，170MPa； ——焊縫系數(shù)，； ——鋼板負偏差，（根據(jù)《常用壓力容器手冊》）； ——吸附塔腐蝕裕量，取1mm。貧液精餾柱的噴淋密度一般為10～20m3/(h其它基礎數(shù)據(jù)如表26所示。壁厚計算根據(jù)《常用壓力容器手冊》 選用選用材料16MnR鋼，鋼板厚度為10mm。該流程選用重沸器采用間接火管加熱， kW。,殼體規(guī)格10006500mm，壁厚不小于20mm.火筒直徑600mm,爐管直徑89mm。對數(shù)平均溫差： （）式中 ： —大溫差的流體溫差，℃； —小溫差端的流體溫差，℃。由上式可以算出平均溫差= ℃， m2。 （）D—緩沖罐直徑，m。 D=取D=900mm, =緩沖罐型號：900mm緩沖罐計算結果如下表27：表27 三甘醇緩沖罐部分規(guī)格表設備名稱緩沖罐工藝參數(shù)及幾何尺寸計算值三甘醇循環(huán)量，m3/h三甘醇停留時間，min20罐體直徑，mm890罐體壁厚，mm(D1101)為了除去產品氣中少量的三甘醇液滴，工藝裝置中有產品氣分離器 由于產品氣分離器進料中的三甘醇相對比較少，氣相流量較大，從經濟效益出發(fā)，選擇用臥式重力分離器。s得出再查SY/T0010—96附錄B中圖B可得f值,即 m/s分離器直徑m取分離器直徑D= 長L=5D=（2）壁厚計算根據(jù)《常用壓力容器手冊》 選用材料16MnR鋼。選用材料為16MnR鋼。 ，碳鋼20無縫鋼管同理：2 管線 d==外徑D=320mm選型216。13管線d==外徑D=選型：216。 ，碳鋼20無縫鋼管。 ，碳鋼20無縫鋼管。346甘醇36216。3812天然氣13天然氣216。958甘醇40216。3252天然氣320216。 ，碳鋼20無縫鋼管。（2）液體管線的選型計算液體流速統(tǒng)一取V=1m/s3管線管徑的確定 ()式中 d —管道管徑，m； Q —液體輸送量，m3/s； v —液體流速，m/s。12管線d==外徑D=選型：216。（Re2）阻力系數(shù)液滴沉降速度，m/s分離器直徑計算值，m捕霧器氣流允許速度，m/s捕霧器面積計算值，m2分離器壁厚，mm(1)氣體管線的選型計算 氣體速度V統(tǒng)一取10m/s表210 管線工藝參數(shù)編號輸送介質壓力，kPa流量，m3/h流速，m/s1天然氣2583102天然氣2615103三甘醇14氣液兩相5氣液兩相6三甘醇17天然氣108三甘醇19三甘醇110三甘醇111氣液兩相12氣體1013氣體10 1管線① 管徑的確定 （）式中：d—管子內徑，m； v—管內氣體流速，氣體流速取10 m/s； 液體流速取1m/s； q—操作條件下的氣體流量，m3/s，②壁厚的確定 （） 式中 —管壁厚，mm； P —設計壓力，MPa； d —管徑,mm； —管子的最低屈服強度，245MPa； F —設計因素，； —管子的縱向焊縫系數(shù)，對于無縫鋼管，= —管子強度的溫度減弱系數(shù)，當氣體溫度在123℃下時，=1； C —腐蝕裕量， 微腐蝕：C=1mm。.式中：——設計壓力，=*p ， ——材料最大許用應力，163MPa C1——鋼板負偏差，（根據(jù)《常用壓力容器手冊》） C2——吸附塔腐蝕裕量，取1mm ——焊縫系數(shù)，選用壁厚30mm，與假設相符。s105工況下氣體壓縮因子(1）直徑 （）式中： qv—標況下氣體流量，m3/h (P0= T0=293K條件下)；臥式分離器修正系數(shù)，Z—氣體壓縮系數(shù)（壓縮因子）；T—操作溫度，K；P—操作壓力（絕壓），MPa；D—分離器內徑，m；W0—液滴沉降速度，（m/s）；取分離出的液滴直徑；m重力加速度 m/s2在操作條件下，由HYSYS軟件得知， 壓力P=, 所以可得 壓縮因子Z= 氣體的密度 kg/m3 液體的密度 kg/m3 氣體粘度 Pa—液體流量，；t—液體停留時間，一般取15~60min。 325 mm，盤圈內徑為300 mm，盤管圈數(shù)為60圈。該流程頂部冷卻盤管傳熱系數(shù) W/（m2 5009，長6500mm。由上式算出， m2。所以，鋼板厚度選10mm滿足壓力需要。m2)計算汽提柱直徑： m故三甘醇貧液精餾柱段直徑取為600mm。取15 m3/(h（2）貧液精餾柱工藝計算貧液精餾柱直徑和高度的計算貧液精餾柱段第二塊板處液相相負荷最大，作為貧液精餾柱段塔徑計算的基礎數(shù)據(jù)，見表26所示。三甘醇富液精餾柱段高度：根據(jù)工程實際，富液精餾柱段高度為1800mm。故取實際操作氣速為液泛點氣速的70%。表24 Dg38型填料主要性能參數(shù)表項 目填料主要性能參數(shù)比表面積a，m2/m3空隙率，%填料因子，m1等板高度，mm600表25 富精餾柱段計算塔徑的基礎數(shù)據(jù)項目第一板壓力，kPa溫度，℃工況下氣相體積流量，m3/h工況下氣相流量，kg/h工況下氣相密度，kg/m3工況下液相流量，kg/h3330工況下液相密度，kg/m31009工況下液相體積流量，m3/h液相粘度，cP表26 貧液精餾柱段塔徑的基礎數(shù)據(jù)項目三甘醇貧液精餾柱壓力，kPa溫度，℃工況下液相體積流量，m3/h（1）富液精餾柱計算SY/T 00762003《天然氣脫水設計規(guī)范》中規(guī)定甘醇再生塔塔直徑應按填料塔的操作氣速度及噴淋密度計算?？紤]壓力容器的制作過程以及壓力容器的壁厚的富余量，最終取壁厚5mm，在假設的范圍以內。TEG閃蒸罐（D1201）的工藝和物性參數(shù)由HYSYS 2004軟件計算得出, m3/h，TEG停留時間為5min。 通過吸收塔氣相密度。（3）吸收塔除沫器面積甘醇吸收塔塔頂安裝絲網除沫器。（2）吸收塔塔板選擇由HYSYS軟件模擬可知，甘醇吸收塔有2塊理論塔板，%，故實際共有8塊塔板。表11 天然氣組成表（干基）組分N2CO2H2SC1C2mol%組分C3iC4nC4iC5nC5mol% 各物料點的工藝參數(shù)由HYHYS模擬給出，見附圖一：400萬方天然氣TEG脫水裝置工藝物料平衡圖。設計中所選設備及管線材質（特殊件除外）均采用20號優(yōu)質碳素鋼，屈服強度。有HYSYS知。過調研對比，選用上海旭憶化工科技有限公司金屬篩網折疊濾芯，濾芯過濾器技術要求如下表39：表39 濾芯過濾器（F1201）技術要求設備名稱濾芯過濾器（F101）工藝參數(shù)及幾何尺寸工作溫度，℃工作壓力，kPa195三甘醇體積流量， m3/h過濾精度，μm2 濾芯直徑，mm80濾芯長度，mm762濾芯數(shù)量2殼體材質，mmSS304所選型號SM08030SSHT活性碳過濾器用以除去甘醇中的重烴，以減小泡沫的產生?！妫?00換熱面積，m2