【正文】 聯(lián)鎖切斷進液裝置或自動聯(lián)鎖停出料泵。為了滿足油罐的安裝精度，油罐基礎(chǔ)的承載能力及沉陷量必須符合使用要求。③外環(huán)墻式基礎(chǔ)。這種基礎(chǔ)有如下優(yōu)點：1) 、罐壁座落在環(huán)墻上，環(huán)墻為罐壁底端提供了一個平整支承面，利于罐壁安裝達到標準規(guī)定的精度；2) 、環(huán)墻平面抗彎剛度較大，能很好調(diào)整地基不均勻沉降，使罐壁避免了局部應(yīng)力集中現(xiàn)象；圖8 環(huán)墻式基礎(chǔ)3) 、基礎(chǔ)本身穩(wěn)定性好，抗震能力強。儲罐底板的錨栓孔，建議開大孔，地震時能使罐體產(chǎn)生水平移動，消除地震能量。探討這個問題，既有利于今后油罐設(shè)計中節(jié)省基建投資和增加使用效益，也可用于對以前的油罐設(shè)計總結(jié)經(jīng)驗教訓，因此是很有意義的。容積：指許用容積，即油罐使用中實際允許儲存的最大容積。對于內(nèi)浮頂油罐采用鋁浮盤或其它非鋼材時，則不包括浮盤質(zhì)量。公稱容積為1500的儲罐，幾何容積為：，故有效系數(shù)。每立方米容積耗鋼量A和容積造價C并不是等同的指標，二者中更主要應(yīng)重視C值。但在一般情況下，A值大，則C值高，由A值的大小可以判定C值的高低。首先，在油罐設(shè)計時，公稱容積和內(nèi)徑一定的情況下，應(yīng)將許用容積接近但大于公稱容積，使油罐實際允許儲存的最大容積大于公稱容積，降低每立方米容積耗鋼量A和容積造價C。對于拱頂、內(nèi)浮頂和浮頂罐，當把消防滅火劑入口設(shè)在罐壁上時，為了減少開孔以上不能儲存油品的容積高度，亦應(yīng)將消防開口盡量靠近罐壁上沿。因此要降低每立方米容積耗鋼量A值和容積造價C值，必須從減小罐體厚度著手。2）、材料的選用 選用Q235A碳鋼，在滿足要求的情況下使壁厚達到了極小值。④、基礎(chǔ)的選擇 采用環(huán)墻式基礎(chǔ)混凝土用量省。油罐設(shè)計評價好的標志，應(yīng)該是A值小，C值低，而B值大，則該油罐耗鋼量小，建造費用低，而投入使用后的有效利用率高，經(jīng)濟效益好。參考文獻[1] GB503412003，171。鋼制壓力容器標準187。1997。[5] SYJ101682171。[7] 陳允紅、金維吊等：油氣儲運建設(shè)手冊，中國建筑工業(yè)出版社（1998）。[11] 石油工業(yè)部抗震辦公室 中國石油化工總公司抗震辦公室. 圓柱形儲液罐抗震論文集, 1986年10月第1版。 [15] 劉明福：拱頂儲罐內(nèi)浮頂?shù)陌l(fā)展，石油化工設(shè)備，2004第1期，33卷。[19] 秦景娜：內(nèi)浮頂儲罐的設(shè)計及推廣，大化科技，2002。[23] 孟德文：汽油罐腐蝕原因分析及防腐措施，遼陽石油化工高等?？茖W校學報，2001，第3期，第17卷。[27] 王榮貴劉道芬：內(nèi)浮頂儲罐發(fā)展概況及其裝配，化肥設(shè)計。想起幫助過我的每一個人，我都心存感激，在這里請接受我誠摯的謝意！首先我要感謝我的導師眭滿倉副教授，幾年中給老師添了無數(shù)的麻煩。還有馮進教授，他教會了我搜索文獻的技巧，我想這對我以后的工作、學習都是受益無窮的，馮老師那種對學術(shù)認真嚴謹?shù)淖黠L及對學生平易近人的性格更是深深地影響和感染著我。他們經(jīng)常將自己的電腦借我用，為我論文的順利完成提供了很多方便。眭老師嚴謹細致、一絲不茍的工作作風一直是我學習的榜樣；他循循善誘的教導和不拘一格的思路給予我無盡的啟迪。結(jié)束語致謝幾經(jīng)努力，我的論文終于完成了。[25] 孫茂成：大型儲罐設(shè)計有關(guān)問題探討，石油化工設(shè)備。[21] 史倬輪：內(nèi)浮頂罐技術(shù)及發(fā)展，石化科技，1996，3（1）：1620。[17] 張有渝：油罐設(shè)計的技術(shù)經(jīng)濟評價問題探討，天然氣與石油，第2期，第二卷。[13] 湛盧丙：，1997年。[9] 徐英、楊凡、朱萍等：球罐及大型儲罐設(shè)計。石油工業(yè)部規(guī)劃設(shè)計總院 1982。立式圓筒形鋼制焊接油罐施工及驗收規(guī)范187。[3] GB/T4735，171。2003。降低A和C值，提高B值，可從油罐容積，結(jié)構(gòu)和罐體壁厚上采取措施，其中關(guān)鍵是提高油罐的許用容積。基建階段的評價指標有每立方米容積耗鋼量A ()和容積造價C()，主要應(yīng)評價c值。②、浮盤的選型 選用鋁浮盤，不需動用電焊機等設(shè)備，施工周期比鋼制內(nèi)浮頂短。與浮頂罐相比省去了罐壁和罐頂周圍的抗風圈，加強環(huán)，滑動扶梯和折水管等，總耗鋼量略少于浮頂油罐，與固定頂罐相比在結(jié)構(gòu)上可取消呼吸閥及罐頂冷卻噴淋設(shè)施。對于高液位報警，無論是采用浮球液位計或是光導液位計，其控制最高液位不發(fā)生油品泄漏所預留的空間高度亦應(yīng)越小越好，這需要綜合考慮進油管內(nèi)徑、進油速度及報警信息發(fā)生到停泵所需的時間等因素。對于內(nèi)浮頂罐，要求鋼浮盤升到最高液位時，其上表面最外圈支柱不與固定頂蓋相碰，這就限制了鋼浮盤的上升高度，許用容積也難于再增大，為此可用改變拱頂曲率半徑的辦法來減小這種限制。 評價指標分析對單臺油罐設(shè)計時，在公稱容積確定的情況下，油罐直徑和罐壁高度的變化對油罐占地面積大小和基礎(chǔ)的影響是很小的，因此對土地使用成本和油罐基礎(chǔ)費用不予考慮。可見，每立方米容積耗鋼量A值并不能真正反映油罐基建階段投資的多少。技術(shù)經(jīng)濟評價高的油罐設(shè)計，應(yīng)該是每立方米容積耗鋼量A小，容積造價C低，有效系數(shù)B大。直接費是構(gòu)成油罐工程造價的基礎(chǔ)。耗鋼量：指罐體質(zhì)量。 在油罐基本建設(shè)階段，其評價指標可以采用每立方米容積耗鋼量A 和容積造價C表示。一臺高水平設(shè)計的油罐，無形中會給建設(shè)單位帶來可觀的經(jīng)濟效益，因此應(yīng)當是建設(shè)單位十分關(guān)心的重要技術(shù)經(jīng)濟問題。儲罐基礎(chǔ)設(shè)計一般可不考慮地震力，因儲罐與基礎(chǔ)通常不用錨栓連結(jié)。其優(yōu)點是混凝土用量省，但必須進行充水預壓，增加施工周期，基礎(chǔ)沉降量大。根據(jù)油罐基礎(chǔ)破壞機理及其使用要求可將它分為3類：①護坡式基礎(chǔ)。對于內(nèi)浮頂罐來說，如果儲罐基礎(chǔ)出現(xiàn)過大的偏斜沉降，儲罐罐壁將隨之變形，使圓形的罐壁筒圈呈橢圓形，從而影響浮頂?shù)纳怠?) 、液位計：各儲罐均應(yīng)設(shè)液位計。2) 、壓力計：低溫常壓液體儲罐和設(shè)有氮封系統(tǒng)的儲罐,應(yīng)設(shè)置就地壓力計和壓力控制系統(tǒng)。 檢測控制儀表1) 、溫度計：應(yīng)在儲罐側(cè)壁安裝就地指示溫度計。排凈口也可與物料出口合并使用。對于有分水要求的油品儲罐或有雜質(zhì)沉積的物料儲罐,出料口的位置應(yīng)適當高些。正常情況下，它是不動的，當機械呼吸閥因閥盤銹蝕或卡住而發(fā)生故障或油罐收付作業(yè)異常而出現(xiàn)罐內(nèi)超壓或真空度過大時，它將起到油罐安全密封和防止油罐損壞作用。二是隔火，使火焰，火花不至于進入油罐。其作用分別如下：1）、吸閥擋氣板：防止空氣進入油罐時直沖油面，油面上的油品蒸汽氣體層就不會被沖散，因此可減少油品的蒸發(fā)損耗。鋼制儲罐的防雷接地裝置可兼作防靜電接地用。對內(nèi)浮頂儲罐,在其固定頂上應(yīng)設(shè)置不少于1個DN500mm或DN600mm的人孔；在內(nèi)浮頂上應(yīng)設(shè)置不少于1個DN600mm的人孔。梯子外側(cè)和罐頂操作區(qū)應(yīng)設(shè)欄桿。對內(nèi)浮頂油罐，其專用附件有：通氣孔、氣動液位訊號器、量油導向管、導向防轉(zhuǎn)裝置、靜電導出裝置、帶芯人孔等。 保證油罐使用安全，防止和消除各類油罐事故。 儲罐的附屬設(shè)施附屬設(shè)施主要包括：透光孔、通風孔、清掃孔、量油孔、呼吸閥等已形成標準化，可根據(jù)油罐容量合理選用。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范187。 罐壁壓應(yīng)力計算 底層壁板的最大壓應(yīng)力可按下式計算 式（237）式中： ——底層壁板的最大壓應(yīng)力，kgf/cm2； N——底層壁板底部的垂直載荷，包括罐體自重和保溫層重，kgf； A——底層壁板的截面積，cm2； W——底層壁板的截面系數(shù)，cm3； D——油罐的直徑，cm； t——油罐底層壁板的厚度，cm 。因此抗震設(shè)計是目前儲罐的研究的熱門。F=()2 1790＝ kg / m 式（232）浮梁所提供的總浮力：　　W=129= kg 式（233）浮梁浮力自重比：W/G= 2,符合標準要求。最危險斷面aa及bb截面尺寸均為寬ｂ=3mm，高h=38mm矩形截面。主要參數(shù)：罐徑：13m，容積：Ｖ＝1500m3儲存介質(zhì)：汽油，介質(zhì)密度：790kg/m3；浮頂結(jié)構(gòu)：“Ｔ”型；計算模型：將各支點視為鉸接點，浮梁支腿間距離最大尺寸為13m，因此取Lmax＝1300cm，且將計算模型視為單跨靜定簡支梁（見圖6）。邊緣板和穿過單盤安裝的任何開孔接管的最小高度為160~200mm。 筋條球殼穩(wěn)定性校核 式（222）式中： tm——帶筋條頂板的折算厚度，mm； D1——帶筋條頂板徑向截面的平均抗彎剛度，kgmm； 式（223） E——鋼材的彈性模量，取E=； b1——緯向筋寬度，mm； h1——緯向筋厚度，mm； L1——徑向截面上的筋（緯向筋）間距，mm； n1——帶筋頂板徑向折算系數(shù)； 式（224） e1——經(jīng)向截面上，組合截面形心O點到頂板中心面的距離，mm，圖25；圖5 帶筋頂板穩(wěn)定性校核模型 式（225） E——鋼材的彈性模量，取E=； b2——緯向筋寬度，mm； h2——緯向筋厚度，mm； L2——徑向截面上的筋（緯向筋）間距，mm； n2——帶筋頂板徑向折算系數(shù)； 式（226） e2——經(jīng)向截面上，組合截面形心O點到頂板中心面的距離，mm，圖25； D——罐頂抗彎剛度，kgmm。球殼的厚度一般用公式： 式（220）計算，但最小不得小于4mm。估計過高會浪費材料，一般外載荷由下計算： 式（219）式中：qE——作用于球殼上的外載荷，kgf/m2； q1——球殼單位面積的自重，kgf/m2 q2——雪載荷，kgf/m2； q3——活載荷，kgf/m2