【正文】 參考了《塑料模成型工藝與模具設計》、《實用注塑模設計手冊》和《模具制造工藝》等有關教材。在此，我衷心的向你們道一聲：你們辛苦了。參考文獻[1] ：機械工業(yè)出版社，[2] 馮炳堯　韓泰榮　蔣文森 編 丁戰(zhàn)生審. 模具設計與制造簡明手冊 .上海：上?？茖W技術出版社，[3] 唐志玉主編. ：國防工業(yè)出版社，[4] 馮炳堯 韓泰榮 蔣文森主編. ：上?？茖W技術出版社，1994[5] 王桂萍　邱以云主編. [6] [7] ，[8] 宋玉恒主編. ，[9] ，[10] 蔣繼宏　王效岳主編. ，[11] 賈潤禮　程志遠主編. ，[12] 徐進　陳再枝等編. ，[13] 廖念針等主編. ，[14] 李秦蕊主編. ，[15] 李澄等編. ，[16] ：中國標準出版社，1992[17] 萬方數(shù)據(jù)資源系統(tǒng)。感謝院系領導給了我足夠時間來完成整套模具設計，在設計過程中，得到了老師和同學的幫助與指導，在此表示感謝；也對做相關題目的同學的資助表示感謝，感謝他們在模具設計過程中對我的幫助和指導，尤其對擔任本次設計的指導老師表示深深敬意，在設計過程中遇到一些困難，在老師的幫助下我才順利的完成了該壓鑄模具的設計，他對我設計過程中出現(xiàn)的疏忽與不足之處提出批評與修改建議，使我的設計的模具最終更加的完善。但由于本人水平的有限，本說明書存在一些缺點和錯誤，希望老師多加指正，以達到本次設計的目的。本次畢業(yè)設計也得到了廣大老師和同學的幫助，在此一一表示感謝！由于實踐經(jīng)驗的缺乏，且水平有限，時間倉促。其中模具結構的設計既是重點又是難點，主要包括成型位置的及分型面的選擇，模具型腔數(shù)的確定及型腔的排列和流道布局和澆口位置的選擇，模具工作零件的結構設計，側面分型及抽芯機構的設計，推出機構的設計，拉料桿的形式選擇，排氣方式設計等。（7）冷卻水流動狀態(tài)校核R= （429） = =1920 ＜10式中 R—雷諾數(shù)； —水的運動粘度，=110（m/s）；（8）進出口溫差校核T－T= （430） = = ℃校核的結果與預期的一樣，說明實際應用正確。（3）冷卻水管壁與水交界面的傳熱膜系數(shù)= （426） = =1601 (w/mk)式中 與冷卻介質(zhì)溫度有關的物理系數(shù)。⑥冷卻系統(tǒng)的計算 （1）每次需要的注射量（KG）由前面的計算得每次需要的注射量為（KG）：G=10 （2）確定生產(chǎn)周期（S） t=40 （3）塑料單位熱流量（KJ/h）Q=280~350； 取Q=300 （4）每小時的注射次數(shù) n=90 (5)每小時的注射量（KG） 90 10 = （6）型腔內(nèi)發(fā)出的總熱量（KJ/h） Q= n G Q =90 10300 =2289從計算結果看，Q Q，因為Q涉及的因素較多，所以應該要取Q來計算，那么，(t－t)的值就要重新確定，約為224℃，根據(jù)T成型溫度 200~250℃ ；T脫模溫度 60~100℃；T模具溫度 40~60；要達到(t－t)=224℃是達不到的，根據(jù)Q= n G Q，n G確定后不變，Q為常量，所以我們要提高成型溫度T才可能達到Q的熱量。 [ h=(+)= （+）= A=（A）+ (A)n = + = A=2BL=227040010= m ； A=4BH =427015010=； B模具寬度m m，B=270； L模具長度m m，L=400 開模率n= == ]（2）輻射散發(fā)的熱量 Q= A[()－()] （421） =[（）－（）] = KJ/h 式中 —輻射率，一般表面=~； A=； （3）工作臺散發(fā)的熱量 Q=hA( t－t) h （422） = 502（50—30） = KJ/h式中 傳熱系數(shù)；h=502KJ/(mh℃)； A 模具與工作臺的接觸面積m，A=；[ A=bl = 32040010 = b模具與工作臺接觸寬度m m，b=320； l模具與工作臺接觸長度m m， l=400 ]從計算的結果看，工作臺散發(fā)的熱量比塑料熔體釋放的熱量還多，也就是模具不需要冷卻系統(tǒng)就能很好的達到冷卻效果，這顯然不符合實際，說明了Q的計算結果錯誤，或者是前面的某些地方取值不合理。③塑料熔體釋放的熱量 Q =nG C(t－t) （418） = 9010（210－60） = KJ/h 式中 n—每小時注射次數(shù)， n=90 （次）； G每次的注射量(KG) G=10 C—塑料的比熱容(KJ/KG 冷卻時間，依塑料種類，塑件壁厚而異，一般用下式計算：t=㏑[4）澆口處加強冷卻，冷卻水從澆口處進入最佳；5）應降低進水和出水的溫差，進出水溫差一般不超過5℃6）冷卻水的開設方向以不影響操作為好，對于矩形模具，通常沿寬度方向開設水孔。1）采用較低的模溫可以減小塑料制件的成型收縮率；2）模溫均勻，冷卻時間短，注射速度快可以減少塑件的變形3）對塑件表面粗糙度影響最大的除型腔表面加工質(zhì)量外就是模具溫度，提高模溫能大大改善塑件的表面狀態(tài)；溫度對塑件質(zhì)量的影響有相互矛盾的地方，設計時要根據(jù)材料特性和使用要求偏重于主要要求。流動性差的塑料如PC，POM等，要求模具溫度高，溫度過低會影響塑料的流動，增大流動剪切力，使塑件內(nèi)應力增大，出現(xiàn)冷流痕，銀絲，注不滿等缺陷。 ei=es－IT7=－13－15=－28孔、軸的極限偏差分別為： H8 f7的極限間隙為：X=ES－ei=22－（－28）=50X=EI－es=0－（－13）=13 圖413 公差帶圖從計算結果看，~ mm之間，公差帶圖如圖413所示。、推桿、排氣功能的證明 由上面我們知道，推管和型芯的公差配合取，屬于間隙配合，現(xiàn)在計算這個配合的極限間隙。 L=[(1+ S) L] （416） 圖411 型芯 =[(1+)12] = mm 式中 L—模具中心距尺寸； L塑件中心距尺寸，L=12 mm 在塑料熔體填充注射模腔過程中，模腔內(nèi)除了原有的空氣外，還有塑料含有的水分在注射溫度下蒸發(fā)而形成的水蒸汽，塑料局部分解產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體，塑料助劑揮發(fā)（或化學反應）所產(chǎn)生的氣體以及熱固性塑料交聯(lián)硬化釋放的氣體等；這些氣體如果不能被熔融塑料順利地排出模腔，將在制件上形成氣孔，接縫，表面輪廓不清，不能完全充滿型腔，同時，還會因為氣體被壓縮而產(chǎn)生的高溫灼傷制件，使之產(chǎn)生焦痕，色澤不佳等缺陷。 式中 L—； L=[(1+ S) L+] （414） =[(1+)+] = mm 式中 L—。2）凹模深度尺寸的計算： H=[(1+ S)H－] 圖411 型腔 =[(1+)－] = mm 式中 H—塑件的高度尺寸，H= mm 。因此，為了使得模具的磨損留有修模的余地，以及裝配的需要，在設計模具時，包容尺寸盡量取下限尺寸，尺寸公差取上偏差。該塑件有需要配合的地方，所以對尺寸的要求比較高，但由于該塑件不是規(guī)則的圓柱形，其基本線條是由5段圓弧組成，如圖410所示：忽略頂尖圓角的影響，現(xiàn)在只考慮剩余的4段圓弧，因為是對稱結構，所以只要保證其中一半的精度尺寸就可以保證整個塑件在配合處的尺寸（即近似的把塑件當成兩個規(guī)則圓柱形的組合體）。（） （49） ＝80（）＝ mm 式中 L—推桿對推板的作用間距，參考模架取L取80 mm （較遠處的一對推管距離為188 mm，考慮到推桿的作用