【正文】 (一)參數(shù)信息梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):；混凝土板厚度(mm):；采用的鋼管類型為Φ48；主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；豎向支撐點到梁底距離依次是：0mm，300mm，600mm，900mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：；面板類型：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：；(二)梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。mm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) [f] 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=其中 ，q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 4=；q = q1+q2 = + = kN/m；計算跨度(次楞間距): l = (1040120)/(31)=460mm；面板的最大彎矩 M= 4602 = 105Nm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ = M/W f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 σ = 105/104 = N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: [v] = 500/400=；次楞的最大撓度計算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的集中力，,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 17076/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！梁段：2KL8。(三)梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。 面板計算簡圖(單位：mm)面板抗彎強度驗算公式如下：σ = M/W f其中，W 面板的凈截面抵抗矩，W = 50； M 面板的最大彎矩(Nm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm(1)主楞抗彎強度驗算σ =M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: σ = 105/104 = N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 13N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算 mm主楞的最大容許撓度值: [v] = 350/400=；主楞的最大撓度計算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！(五)穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N[N]=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = kN。(一)模板支架選型根據(jù)本工程實際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進行相應(yīng)的設(shè)計計算。建設(shè)部 《建筑施工安全檢查標準》(JGJ5999)。整個支架的簡圖如下所示。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。g1 =(x1+x2+x3)=(++)=；q1 =(x4+x5)=(+) =；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= = = (4)底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=700183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)l4/(100EI)+(x4+x5)l4/(100EI)=(++)2504/(1006000340200)+(+)2504/(1006000340200)=；撓度設(shè)計值[ν ]=Min(250/150，10)=底模面板的撓度計算值ν =[v] =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。(4)底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=50703/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)7004/(1009000)+(+)7004/(1009000)=；撓度設(shè)計值[ν ]=Min(700/150，10)=底模方木的撓度計算值ν = 小于 撓度設(shè)計值[v] =Min(700/150，10)mm ，滿足要求。m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(910/150,10) mm,滿足要求!(四)扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 ≤Rc N=；= Rc=12kN ,滿足要求。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力(或可調(diào)托座傳力)，根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計算，此值為F1=。按下式驗算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=161；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1/(1+(H4))KH=1/[1+()]=；σ =N/(φAKH)=103 /(102)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。試計算確定柱箍間距尺寸和模板截面。p= ≤ fg=85 kPa 。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。 (1)荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：取(二)中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。m；(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50702/6=104 mm3；σ = M/W≤fσ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。(3)底?？辜魪姸扔嬎?。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。(二)材料及荷載取值說明本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。浙江省地方標準，《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》(DB33/10352006)。為為確保施工安全，編制本專項施工方案。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2577/6 = ；I = 25777/12 = ；E = N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNmm；面板的最大支座反力為: N==(+)[(1020280)/(31)]/1000= kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: σ = 105 / 104=；面板的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν=(100EI)≤[ν]=l/250 q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = = ； l計算跨度: l = 370mm； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 50；面板的最大撓度計算值: ν = 3704/(1009000105) = mm；面板的最大容許撓度值:[v] = l/250 =370/250 = ；面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！(四)梁側(cè)模板支撐的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞的根數(shù)為3根。 F= F=γH其中 γ 混凝土的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，； T 混凝土的入模溫度，℃； V 混凝土的澆筑速度，； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = kN次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1577/6 = ；I = 15777/12 = ；E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 kN/m kN/m2， kN/m2作為本工程計算荷載。m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm(1)主楞抗彎強度驗算σ =M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: σ = 105/104 = 3 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 13N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 σ =3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算 mm主楞的最大容許撓度值: [v] = 240/400=；主楞的最大撓度計算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！(五)穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N[N]=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: mm；穿梁螺栓有效面積: