滄臨線管道建設(shè)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案(文件)
【正文】 （31）式中 J—管道工程基本建設(shè)投資 萬元 T—抵償期 年，取T為20年 Y—管道年經(jīng)營(yíng)費(fèi)用 萬元/年 顯然，年當(dāng)量費(fèi)用最低的方案最經(jīng)濟(jì)，當(dāng)然考慮到管線發(fā)展趨勢(shì)，以及設(shè)備、材料的供應(yīng)等其他條件才能符合評(píng)定一個(gè)方案。H=,所以P= —管道外徑，m ，D= m； —管道壁厚t＝8mm—腐蝕余量，C=； —鋼材的線性膨脹系數(shù)，℃ —波桑系數(shù)，對(duì)于鋼材，； —鋼材的彈性模量， —管道的操作溫度，取T1=℃； —管道的安裝溫度，取T0=4℃；因?yàn)門1 T0==℃0℃，所以溫度應(yīng)力為壓應(yīng)力，取“”號(hào)，所以：所以，= =360 ，滿足強(qiáng)度要求。 軸向穩(wěn)定性的校核 埋地直線段所受最大軸向壓力： (43) 其中，A——管子截面面積，m2；，所以， 當(dāng)軸向力P達(dá)到或超過某一臨界值時(shí)，埋地管道將喪失軸向穩(wěn)定性，臨界值： (44) 其中，K0—土壤的彈性系數(shù)＝4kg/cm2D—管道的外徑＝I—截面的慣性矩 ；取安全系數(shù)n=,所以，n=106=106N則， ，滿足軸向穩(wěn)定性的要求。m) H．所以彎曲應(yīng)力為 （410） W—管截面系數(shù)，cm3 ， 所以，代入數(shù)據(jù)得 因此補(bǔ)償器滿足要求。則將上述數(shù)據(jù)代入公式（314）可得T=。 地耐壓校核支墩下的地耐力應(yīng)滿足 （417） （418) 其中，,—為地基對(duì)支墩產(chǎn)生的最大和最小應(yīng)力 GB—垂直作用在地基上的總載荷 —推力產(chǎn)生的偏心距則 取則；而0由此可見，滿足要求條件。確定管托個(gè)構(gòu)件尺寸： 托板將之近似看成為周邊固定的矩形平板，受垂直載荷來計(jì)算。支撐板：按強(qiáng)度條件求其厚度 （423）其中：—管托凈高，取=10 （）—支撐板高度，—管中心至支墩頂高度，=+D/2=則：。經(jīng)過比選確定的方案能夠安全高效的滿足工程設(shè)計(jì)的要求。在本次設(shè)計(jì)中，我們得到了劉寶玉老師的悉心全面指導(dǎo)，對(duì)設(shè)計(jì)提出了寶貴意見并給予了極大幫助，同時(shí)各位指導(dǎo)老師也給予了幫助和指導(dǎo)，在此，對(duì)各位老師深表謝意！參考文獻(xiàn)[1] 黃春芳，原油管道輸送技術(shù)，中國(guó)石化出版社，2003年[2] 楊筱蘅，輸油管道設(shè)計(jì)與管理，中國(guó)石油大學(xué)出版社,2006年 [3] 錢錫俊，陳弘，泵與壓縮機(jī)，中國(guó)石油大學(xué)出版社，2007年 [4] 帥健，于桂杰，管道及儲(chǔ)罐強(qiáng)度設(shè)計(jì)，石油工業(yè)出版社， 2006年[5] 楊世銘，陶文銓，傳熱學(xué)，高等教育出版社，2006年[6] 馬貴陽，工程流體力學(xué)，石油工業(yè)出版社，2009年[7] 郭光臣，董文蘭，張志廉，油庫設(shè)計(jì)與管理，中國(guó)石油大學(xué)出版社，1994年 。因此，本次設(shè)計(jì)的意義不僅僅在于復(fù)習(xí)基礎(chǔ)、鞏固和豐富專業(yè)知識(shí)，更在于對(duì)即將面臨工作的我們一次視野開拓的機(jī)會(huì)。結(jié) 論選用，兩種管徑，每種管材確定三個(gè)設(shè)計(jì)方案，并進(jìn)行工藝方案設(shè)計(jì)，通過投資計(jì)算得結(jié)果可知，選用時(shí)的投資費(fèi)用最低。m將以上的數(shù)據(jù)代入后，所以也滿足要求，所以固定墩設(shè)計(jì)合理。 支墩的校核要求支墩在水平推力作用下不沿著支墩的前邊緣傾覆。A．固定支墩的尺寸： 首先假設(shè)出尺寸，再按下述第一個(gè)條件，即支墩阻力≥P0來 計(jì)算，并按其強(qiáng)度條件校核?！寥廊葜?600kg/m3所以，Q＝。 對(duì)于埋地管道，當(dāng)管道厚與外壁之比大于1/110時(shí)，它具有足夠的徑向穩(wěn)性。A 埋地管道直管段，在進(jìn)入土壤一定距離后就因土壤摩擦力的積累而不能產(chǎn)生軸向位移，可視為完全被嵌固，在內(nèi)壓作用下軸向因不能自由收縮而產(chǎn)生波桑應(yīng)力，當(dāng)溫度變化時(shí)，由于管道不能伸縮還將產(chǎn)生溫度應(yīng)力。3 工程概算 以管徑，出站溫度為65的方案核算滄—臨原油管道工程的工程概算。所以夏季最高溫度回升時(shí)，可以只開一臺(tái)24650kw熱媒爐加熱系統(tǒng)，并使其供熱量為滿負(fù)荷的90%，下面對(duì)上述方案進(jìn)行驗(yàn)算和校核。 制作總平面圖應(yīng)考慮到每站進(jìn)站壓力60—80m，每站損失為30m。選泵主要遵循如下原則：（1） 泵站的總排量應(yīng)等于或略大于規(guī)定的輸油量；（2） 全線的各個(gè)泵站給出的總揚(yáng)程，應(yīng)小于全線的摩阻損失和高程差之和；（3） 每個(gè)泵站的出站壓力應(yīng)盡量接近輸油管強(qiáng)度允許的工作壓力，充分發(fā)揮管子強(qiáng)度的效能，減少全線的泵站數(shù)。熱站選用2臺(tái)24650kw熱媒間接加熱系統(tǒng)。C） 管中心埋深 2 最后 w/（℃)； α2—管壁至土壤放熱系數(shù)，w/（℃）； —油溫，℃； —常數(shù)，隨原油而不同，KJ/（kgH 平均溫度當(dāng)管路中原油的流態(tài)處于紊流光滑區(qū)時(shí)，按平均溫度下的油流粘度來計(jì)算站間摩阻。G 進(jìn)站溫度 考慮進(jìn)站原油溫度時(shí)主要取決于經(jīng)濟(jì)比較。因?yàn)樵O(shè)計(jì)采取的加熱方式是先爐后泵，所以加熱溫度不能高于原油的初餾點(diǎn)，避免免影響油泵的吸入。這也就是熱油輸送管道工藝計(jì)算所要確定的目標(biāo)。512 熱力計(jì)算與水力計(jì)算對(duì)于易凝、高粘原油的管道輸送，一般采用加熱的輸送方法。國(guó)外對(duì)站外管線彎頭的最小曲率半徑有嚴(yán)格的控制，大的曲率半徑彎頭只能在現(xiàn)場(chǎng)冷彎，而我國(guó)目前還未解決這樣的彎制問題。原動(dòng)機(jī)國(guó)外除用電動(dòng)機(jī)外，缺電地區(qū)也有柴油機(jī)，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)。在輸油工藝上采用“先泵后爐”和“旁接油罐”的工藝，都會(huì)導(dǎo)致爐內(nèi)壓力增大，產(chǎn)生不安全因素，國(guó)外多采用“密閉輸送”“先爐后泵”的工藝流程。但我國(guó)的管道技術(shù)水平與國(guó)外相比還很落后，就目前運(yùn)行的輸油管道簡(jiǎn)述以下幾點(diǎn)存在的問題及改進(jìn)意見。主泵機(jī)組的冷卻水采用水泵——冷卻器循環(huán)系統(tǒng)，循環(huán)水泵用80DR2，一臺(tái)工作，一臺(tái)備用.(Q=216 m3/h，H=,N=4kw)F．消防： 以防為主，不設(shè)固定的消防系統(tǒng)，利用200M燃料油罐，正常輸油后改作消防水罐。D．通風(fēng)：采用防爆的軸流風(fēng)機(jī)送風(fēng)，電機(jī)間用電機(jī)自身的風(fēng)扇通風(fēng)。 電氣A．供電：輸油泵站為一級(jí)負(fù)荷，電力外線為雙回路供電，一回路為主電源，泵站專線，另一回路為備用電源，主結(jié)線仍為典型的內(nèi)橋接線，采用兩回路同時(shí)供電，兩臺(tái)主變壓器分別工作。C．站內(nèi)油管的戶外部分以低架敷設(shè)為主，過馬路處采用龍門架敷設(shè)，進(jìn)入裝置房間前后采用管溝敷設(shè)，便于檢修。E．空氣壓縮系統(tǒng)：采用兩臺(tái)1VB—0．617移動(dòng)式的空氣壓縮機(jī)（Q= m3/min,P =7kg/cm2）,壓縮風(fēng)經(jīng)設(shè)于戶外的簡(jiǎn)易空氣凈化設(shè)備，除去水分，殘油后，供儀表用風(fēng)。B．加熱爐：采用熱媒加熱爐，通過熱媒換熱器來間接加熱原油，安全性好，熱效率高，各站配備的熱媒爐的臺(tái)數(shù)和型號(hào)根據(jù)站間距及熱負(fù)荷確定。本設(shè)計(jì)中由于地形位差的變化不大，為提高經(jīng)濟(jì)性減少動(dòng)力損耗，簡(jiǎn)化流程，便于調(diào)節(jié)及進(jìn)行超壓保護(hù)等，選用大排量的中揚(yáng)程的單級(jí)離心泵串聯(lián)運(yùn)行。經(jīng)濟(jì)管徑 (12)
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