【正文】 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 28 5． 牛腿設計 根據吊車梁支承位 置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖十六所示。根據構造要求， 2m i n mmmmmmbhA s ????? ? 。 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 29 第六章 基礎設計 基礎混凝土強度等級采用 C20， 下設 100mm厚 C10 素混凝土墊層。m) Nk/kN Vk/kN 第一組 第二組 － － － － 第三組 由圖十八 a 可見，每個基礎承受的外墻總寬度為 ，總高度為 ，墻體為240mm實心磚墻 (19kN/m3)，基礎梁重量為 17 kN/m2。 （ 2）擬定基礎底面尺寸 由式（ ） 得： A≥（ Nk,max+Nwk） / (fa－ γmd) = ( +)/ (250 kN/m2－ 20 kN/m3) = 適當放大，取 A＝ bl＝ 2＝ 7m2 （ 3）計算基底壓力及驗算地基承載力 322 0 / 1 .8 7 2 5 2kmG d A k N m m m k N?? ? ? ? ? 2 2 2 311 2 3 . 5 4 . 0 866W lb m m m? ? ? ? ? 基底壓力按式（ ）計算，結果見表七；按式（ ）驗算地基承載力，其中22 /300/ mkNmkNf a ??? ，驗算結果見表七。對于第 2 組內力，按式（ ）計算時， 0min, ?jp ，故對該組內力應按式（ ）計算基底凈反力，即： 表八 基礎底面凈反力設計值計算表 類別 第 1 組 第 2 組 第 3 組 )/( mkNM ? N/kN V/kN kNNNN wb /)( ?? /)( wwb eNhVMM ??? (kN 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 31 表七 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表 類別 第 1 組 第 2 組 第 3 組 )/( mkNMk ? Nk/kN Vk/kN kNNGNN wkkkbk /)( ??? /)( wwkkkbk eNhVMM ??? (kN由表 得杯底厚度 a1 應不小于 250mm，取 a1=250mm，則h=900mm+250mm+50mm=1200mm， 基礎頂面標高為 ，故基礎埋深度為d 為： d=h+=+= 由表 得 杯壁厚度 t≥ 350mm，取 400mm。 表七 基礎設計的不利內力 組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 M/(kN水平箍筋選用Φ 8100。 （ 1） 牛腿截面高度驗算 按式（ ）驗算，其中β =， ftk= N/mm2 ,Fbk=0(牛腿頂面無水平荷載 )， a=150mm+20mm=130mm0，取 a=0， Fbk按下式確定： Fvk= （ Dmax/γQ） +(G3/γG) = ( kN /) +( /)= kN 由式（ ）得： [β（ 1－ ） ftkb h0]/ (+a/ h0) = [ N/mm2400mm765mm]/ = Fvk 故牛腿截面高度滿足要求。1( 00 ?????? ????????? ? )//()( 2mmNzA zeN sksk ??? sktetkf??? ?? mmdcE teeqsskcr / a x ???????? ?? ????? (滿足要求 ) (滿足要求 ) 非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制。 m) Nk/kN e0=Mk/Nk/mm =253 ＝ 528 ffste hbbbh A )( ???? 取 取 2000 /400011 ???????? hlhes? （ l0 /h15） mmahee ss /2/0 ??? ? 592 1811 0/)39。則ρ＝ AS /bh=1963/400 1000=%% ， 垂 直 與 排 架 柱 的 計 算 長 度l0===,則 l0 /b=6640/400=, 得φ =, NU=（ fc A+ f’y A’S） = Nmax = ， 滿足彎矩 作用平面外的承載力要求。 e=εei+h/2as=+1000/240= As=As’= 39。( )c f y sNe f b x h x f h a?? ? ?=1015mm2 (2)按 M=ei / h0= εei = = h0 =288mm 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 26 故為大偏心受壓。 m ， N= kN 計算 下柱計算長度取 l0==，附加偏心矩 ea=1000mm/30=(大于 20mm)。 2. 下柱配筋計算 取 h0=1000mm40mm=960mm。 四組內力均需按計算配筋，選取彎矩 較大且軸力較小的一組內力，即第 一 組（第四組） 內力。mm/103N =331mm， ei = e0+ea=331mm+20mm =351mm l0 /h = 16 5,應考慮偏心距增大系數η，ζ 1=， δ2 = ε= 1 + δ1δ2（ l0 /h） 2 / 1400 e0 = M/N = 106N 1. 上柱配筋計算 由表四可見，上柱截面共有 4 組內力。 0 177。 0 177。為此，表四中亦給出了 Mk和 Nk的組合值，它們均滿足 e0/h0 的條件，對本設計來說，這些值均取自 Nmin 及相應的 M 和 V一項。表三為各種荷載作用下 A 柱內力設計值匯總表，表四為A 柱內力組合表，這兩表中的控制截面及正號內力方向如表三中的例圖所示。對于 A 柱，n=， ? =，由表 得 a=()/=,則 235 3( 2 ) ( 1 )2 3 [ ( 2 3 ) ]0 .6 0 512 [ 1 ( 1 ) ]aaaanCn?????? ? ? ????? RA= TmaxC5= kN = kN (← ) 同理，對于 B 柱， n=， ? =， a=， C5=，則 RB= TmaxC5= = (← ) R=RA+RB= = (← ) 排架柱頂總反力 R 為： VA= RA η AR= + = kN (← ) VB= RB η BR= kN + = (→ ) VC= η CR= = kN (→ ) 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 20 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖十四所示。 m 柱頂不動鉸支座反力 RA， RB及總反力 R 分別為： RA= － M A C3/H=－ － (← ) RB= M B C3/H=(→ ) R=RA+RB=－ + = (→ ) 排架各柱頂剪力分別為： VA= RA η AR= kN = (← ) VB= RB η BR= kN = (→ ) VC= η CR= = (← ) 教師批閱： 教師批閱： 教師批閱： 課 程 設 計 用 紙 17 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖十一所示。 m 對于 A 柱， C3=，則 RA= － M A C3/H=－ /=－ （ ← ） 對于 B 柱， n=， ? =，由表（ ）得： 23 331 6 9