單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 。 由地基承載力驗(yàn)算可知，第二組內(nèi)力組合作用下地基反力最大，故采用凈反力按其對(duì)基礎(chǔ)高度進(jìn)行驗(yàn)算①柱邊處沖切面承載力驗(yàn)算：因，則沖切荷載設(shè)計(jì)值為：，沖切面水平投影面積為則抗沖切能力為，故抗沖切承載力滿足要求.②變階處沖切面承載力驗(yàn)算故變階處沖切面承載力滿足要求.4基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算⑴基礎(chǔ)長邊方向上的配筋 則：,各組荷載作用下的計(jì)算結(jié)果列于下表荷載組別第一組1790第二組235167荷載組別第一組第二組167223227取以上兩組荷載中來計(jì)算，則此時(shí)取第二組荷載的值,取以上兩組荷載中來計(jì)算，則此時(shí)取第二組荷載的值,那么，相應(yīng)于ⅠⅠ和ⅡⅡ截面的配筋為，則鋼筋選為24ф12(ф12120)，.②基礎(chǔ)短邊方向配筋取以上兩組荷載中來計(jì)算、那么，相應(yīng)于ⅢⅢ和ⅣⅣ截面的配筋為，則鋼筋選為24ф12(ф12160)，. B柱基礎(chǔ)底板配筋圖 抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)上柱：；下柱：，上柱下柱，總高，柱截面寬度400mm＞，下柱截面高度計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：風(fēng)荷載，,基本風(fēng)壓：迎風(fēng)面：背風(fēng)面： ，柱自重上柱：下柱。三組不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值在柱邊及變階處的基底凈反力計(jì)算見表 。m）Nk/kNVk/kN557Nbk(=Nk + Gk + Nwk)/kN1048Mbk(=Mk + Vk h Nwkew)/kNPk,max(=Nbk/A + Mbk/W)Pk,min(=Nbk/A Mbk/W)193121P[=(Pk,max + Pk,min)/2]≤faPk,max≤157200193240200240166200240⑷基礎(chǔ)高度驗(yàn)算采用基底凈反力設(shè)計(jì)值Pj，Pj,max和Pj,min可按教材式（）計(jì)算，結(jié)果見表。m）Nk/kNVk/kN第1組557第2組第3組813由圖（）可見，墻體為240mm實(shí)心磚墻（19kN/m3），鋼框玻璃窗（）。箍筋選為ф8100，且應(yīng)滿足牛腿上部范圍內(nèi)箍筋面積不小于縱向受力鋼筋面積的一半，即，滿足要求. 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500072002）規(guī)定，對(duì)地基承載力特征值在，單層排架結(jié)構(gòu)，6m柱距的多跨廠房，跨度，吊車額定起重量100300 kN，設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，可不作地基變形計(jì)算，本設(shè)計(jì)滿足要求。m)(72)()/(kN（3）柱箍筋配置非地震區(qū)單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。①截面尺寸驗(yàn)算按教材式（）驗(yàn)算，其中 = ，= N/mm2，= 0，a = 150mm + 20 mm = 130 mm 0,取a=0，按下式確定：；則故截面尺寸符合要求.② 正截面承載力—縱向鋼筋計(jì)算,因，故縱向受拉鋼筋按構(gòu)造配置：，且不小于4Ф12 ()故取為414 ()③ 斜截面承載力—箍筋和彎起鋼筋按構(gòu)造確定因，故牛腿內(nèi)可不設(shè)彎起鋼筋.箍筋選為ф8100，且應(yīng)滿足牛腿上部范圍內(nèi)箍筋面積不小于縱向受力鋼筋面積的一半，即，滿足要求.2 、B柱截面設(shè)計(jì)B柱的設(shè)計(jì)方法與A柱完全相同，具體結(jié)構(gòu)如下：⑴上柱配筋計(jì)算經(jīng)分析的最不利內(nèi)力為：M=設(shè)柱插入杯口深度為h1 = 800 mm =720 mm,取h1 = 750 mm， + + =，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖223所示上柱根部與吊點(diǎn)處（牛腿根部）的彎矩設(shè)計(jì)值分別為：，下段柱最大正彎矩計(jì)算如下：，由，得，則.表 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱/(kN（3）柱箍筋配置非地震區(qū)單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。對(duì)4組大偏心受壓內(nèi)力，在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中，取軸力較小的一組，即取M=0177。0177。0177。0177。m；由A、C柱：n=，λ=，查表或計(jì)算得，查表或計(jì)算得，則RA=R1+R2=+=(→),RC=RA=(←)B柱：n=,λ=,查得C1=,C3=，本例中RB = 0在R、G與M共同作用下，可以作出排架的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖，如下圖所示. 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析⑴AB跨作用有屋面活荷載由屋架傳至柱頂?shù)膲毫镼=，由它在A、B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：M1A=Q1e0==﹒m,M2A=Q1e1==﹒m,M1B=Q1e==﹒m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. 計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱：由前知C1=，C3=，則RA=R1A+R2A=+=(→)B柱：由前知C1=,則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：R=RA+RB=+=(→)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μB=,μC=）VA=RAμA R==(→)VB=RBμB R==(←)VC=RCμC R==(←)排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖212（b）、（c）所示.⑵BC跨作用有屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的內(nèi)力對(duì)換并將內(nèi)力變號(hào)即可，其排架各柱內(nèi)力見下圖. 風(fēng)荷載作用⑴風(fēng)自左向右吹時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示. A柱：n=,λ=,查表得C11=，RA=q1﹒H﹒C11=11=(←)C柱：同A柱，C11=RC=q2﹒H﹒C11=11=(←)則R=RA+RC+FW==(←)將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=,μB=）VA=RAμA R=+=(←)VB=R
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