【正文】 開關(guān)裝置設(shè) 計中加入了防止誤操作的保護(hù)程序，確保電機(jī)切換時不出現(xiàn)安全問題。 表 14 引風(fēng)機(jī)節(jié)能改造參數(shù) 項目名稱 單位 TB工況 BMCR 275MW 209MW 170MW TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報告 設(shè)計流量 m3/s 設(shè)計壓力 Pa 8550 7764 入口密度 kg/m3 引風(fēng)機(jī)降速運行可行性 考慮引風(fēng)機(jī)系統(tǒng)的實測阻力比設(shè)計值明顯偏低，本文提出對現(xiàn)有引風(fēng)機(jī)進(jìn)行降速改造的節(jié)能方案，將現(xiàn)有風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速由 990r/min 降到 745r/min。試驗 275MW 負(fù)荷時，引風(fēng)機(jī)運行點已經(jīng)接近引風(fēng)機(jī)的理論出力極限，考慮到平時系統(tǒng)參數(shù)波動 及 風(fēng)機(jī)實際出力能力與 曲線理論 設(shè)計能力的偏差，降速后引風(fēng)機(jī)不能穩(wěn)定的滿足機(jī)組高負(fù)荷出力 要求。本節(jié)依據(jù)風(fēng)機(jī)節(jié)能選型參數(shù)，對風(fēng)機(jī)提出了局部改造 的風(fēng)機(jī)本體節(jié)能 改造方案。 2）風(fēng)機(jī) 節(jié)能 改造后運行效果對比 圖 5 給出了引風(fēng)機(jī) 葉輪局部 改造后的性能曲線，并將風(fēng)機(jī)選型參數(shù)標(biāo)到性能曲線上。 按 機(jī)組年均負(fù)荷 209MW，年運行小時 6000 小時 計算，兩臺引風(fēng)機(jī) 本體節(jié)能 改造后每年比機(jī)組技術(shù)改造前 節(jié) 電約 萬 kWh，廠用電率約下降 升 ，每年約節(jié)省 95 萬元。 。 4）引風(fēng)機(jī) 局部本體 改造工程 費用評估 : 風(fēng)機(jī)本體改造僅需更換一級葉片，一臺機(jī)組兩臺風(fēng)機(jī)的改造費用 預(yù)計 在 150萬元 (但近來各風(fēng)機(jī)制造廠生產(chǎn)任務(wù)飽滿，上述價格可能有變化 )，預(yù)計不到一年半便可回收改造成本。 表 15引 風(fēng)機(jī) 本體節(jié)能 改造運行 后的 耗能估算 表 項 目 單位 工況 1 工況 2 工況 3 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報告 機(jī)組負(fù)荷 MW 275 209 170 引 風(fēng)機(jī)編號 / A B A B A B 機(jī)組引風(fēng)機(jī)實測運行情況 原引風(fēng)機(jī)實測葉輪效率 ％ 原引 風(fēng)機(jī) 空氣 功率 kW 原引風(fēng) 機(jī)電機(jī)輸入功率 kW 1485. 1525. 引風(fēng)機(jī) 本體局部 擴(kuò)改造后運行的預(yù)估情況 改后 風(fēng)機(jī) 性能 曲線效率 1 ％ 改造后效率提高 % 改后電機(jī)輸入功率 kW 改后 風(fēng)機(jī) 節(jié)能量 kW 各負(fù)荷年 運行小時數(shù)分配 h 2021 2021 2021 各負(fù)荷年節(jié)量 1204649 708691 575318 年 總 節(jié)能 量 2488657 改造后廠用 電率 下降 % 注 1：該值為實測運行點在風(fēng)機(jī)性能曲線上的對應(yīng)值，見圖 5。 風(fēng)機(jī)局部改造，進(jìn)行更換一級葉片風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速保持不變，無需對風(fēng)機(jī)進(jìn)行其他改造，現(xiàn)場改造量非常小。 引風(fēng)機(jī) 本體 節(jié)能改造 方案 由上節(jié)分析 現(xiàn)有 引風(fēng)機(jī)降速運行可行性不大 ， 考慮到引風(fēng)機(jī)為動 葉 調(diào) 節(jié) 風(fēng)機(jī)， 也 不建議進(jìn)行變頻改造 。 圖 4引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速由 990 r/min降至 745r/min性能曲線及各試驗工況的運行位置。 引風(fēng)機(jī)改造方案 引風(fēng)機(jī)的節(jié)能選型參數(shù) 首先：本次熱態(tài)試驗最大工況鍋爐蒸發(fā)量 t/h，沒有達(dá)到 鍋爐設(shè)計 BMCR工況蒸發(fā)量 (1100t/h),為此需將該工況 引風(fēng)機(jī)實測的各參數(shù)值與換算到鍋爐設(shè)計 BMCR工況對應(yīng)的風(fēng)量、風(fēng)壓，具體數(shù)值為：平均流量 、平均 力 7764Pa (請見 )。 為此改造時需要在電機(jī)現(xiàn)場安裝雙速切換開關(guān)裝置，提供遠(yuǎn)程一鍵式操作。 風(fēng)機(jī)雙速改造，僅需將現(xiàn)有電機(jī)進(jìn)行雙速改造或更換新雙速電機(jī)，無需對風(fēng)機(jī)本體進(jìn)行改造。 注 2： 根據(jù)經(jīng)驗動 葉 調(diào) 節(jié) 風(fēng)機(jī)的實際效率與其性能曲線效率存在偏差，結(jié)合試驗結(jié)果對曲線效率做高中低負(fù)荷分別做 3%的效率修正。 電機(jī)原額定功率為 710kW，電機(jī)降速后電機(jī)功率預(yù)計為按三次方下降，降為710（ 990/14903＝ 208 kW，而 送風(fēng)機(jī)低速運行 BMCR 工況軸功率約需 185kW， TBTPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報告 工況最大所需軸功率為 233KW。圖 3 給出了現(xiàn)有送風(fēng)機(jī)降速后的性能曲線，圖中還示出了 本次試驗 各運行工況點的位置。 首先：本次熱態(tài)試驗最大工況鍋爐蒸發(fā)量 t/h，沒有達(dá)到 鍋爐設(shè)計 BMCR工況蒸發(fā)量 (1100t/h),為此需將該工況送風(fēng)機(jī)實測的各參數(shù)值與換算到鍋爐設(shè)計 BMCR 工況對應(yīng)的風(fēng)量、風(fēng)壓，具體數(shù)值為：平均流量 、平均 比壓能 J/kg (請見 )。 表 12 項 目 符號 單位 設(shè)計煤種 校核煤種 9:00/16:0000 17:00/22:00 18:30/21:50 水 分 Mar % Mad % 空干基灰分 Aad % 干燥基灰分 Ad % 干燥無灰基揮發(fā)份 Vdaf % 彈筒發(fā)熱量 J/g 21248 22495 22021 低位發(fā)熱量 J/g 13500 145220 12780 13060 14660 低位發(fā)熱量 K/g 3228 3472 3056 3123 3506 6 送、引風(fēng)機(jī)改造及節(jié)能效果預(yù)測 由以上分析可知，現(xiàn)有送風(fēng)機(jī)裕量偏大，送、引風(fēng)機(jī)的運行效率均偏低，有必要對送、引風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能 改造。 (2)實測 風(fēng)機(jī)效率與性能曲線效率對比 表 11 給出了本次試驗實測送 、引 風(fēng)機(jī)效率與所對應(yīng)的風(fēng)機(jī)性能曲線效 率比較。表 10列出了送、引風(fēng)機(jī) 實測的各參數(shù)值 與 換算到 BMCR 工況值 的比較情況。 從 圖 2可以看出目前引風(fēng)機(jī)運行在性能曲線的中部偏左下方，風(fēng)機(jī)運行效率低。 目前 (也是常態(tài) )燃煤煤質(zhì)較差且 變化較大，按其發(fā)熱量可分為 較 高熱值煤和低熱值煤兩種，但 就是上述所謂“好煤 ”其低位發(fā)熱值 (14660J/g)比差煤 (低位發(fā)熱值 12780、 13060 J/g)僅僅略高；江南熱電廠 通常機(jī)組在 330MW 負(fù)荷（或略低負(fù)荷）時 ，燃 用 較 高熱值煤，在 250MW 負(fù)荷（或更低負(fù)荷）時然用低熱值煤。1 ％ 3 壓 力 計 U型 10Pa 4 溫 度 計 水銀棒式 1℃ 5 大氣壓力表 DYM3盒式 5 熱態(tài) 試驗結(jié)果 及分析 送、引風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗結(jié)果 表 7 給出了 № 2機(jī)組 送、引 風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗期間鍋爐、脫硫系統(tǒng)集控室表盤數(shù)據(jù)，附表 附表 2 給出了 № 2 機(jī)組 送、引 風(fēng)機(jī)熱 態(tài)試驗 的詳細(xì) 測量 數(shù)據(jù)與計算結(jié)果 。 鍋爐 、脫硫系統(tǒng) 有關(guān)運行參數(shù)，按 DCS系統(tǒng)有關(guān)畫面上顯示的數(shù)據(jù)實時記錄。 Pe＝ (P2－ P1)/h K kW （ 4） 式中 ： P1－ 試驗開始時電度 表 數(shù)值， P2－ 試驗結(jié)束時電度 表 數(shù)值； K— 功率表常數(shù)， 由 電廠熱工控制人員提供。 計算公式為： 21???????????????nppnidid Pa （ 1） 式中： pd－流量測量截面處平均動壓， Pa； pdi－流量測量截面內(nèi)各個小面積上的時間平均動壓， Pa； 采用微壓計測量流量截面處的靜壓。 測試項目 大氣壓力 ： 采用盒式大氣壓力計在現(xiàn)場測量當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Α? (2)出口靜壓測點 送、 引風(fēng)機(jī)的出口靜壓測 點 布置于 各 風(fēng)機(jī)擴(kuò)壓 筒 出口 法蘭略前 的圓形管段上， 每臺風(fēng)機(jī)沿園 周 方 向均勻布置 3 個靜壓測點。 目的 根據(jù)熱態(tài)試驗結(jié)果分析、判斷送、引風(fēng)機(jī)可能存在的節(jié)能空間、制定合理可行節(jié)能改造方案，同時對風(fēng)機(jī)節(jié)能改造方案進(jìn)行經(jīng)濟(jì)型評估。 送、引 風(fēng)機(jī)試驗方法和有關(guān)數(shù)據(jù)計算方法依據(jù)我國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T469— 2021《電站鍋爐風(fēng)機(jī)現(xiàn)場性能試驗》和國家標(biāo)準(zhǔn) GB/T 10178— 2021《 工業(yè) 通風(fēng)機(jī) 現(xiàn)場 性能 試驗》的規(guī)定進(jìn)行 。 脫硫系統(tǒng) 簡介 № 2 機(jī)組煙氣脫硫系統(tǒng) 采用石灰石 — 石膏濕法脫硫工藝，脫硫效率不小于95%。 36～ +20 葉片 級數(shù) /每級葉片數(shù) 級 1/22 風(fēng)機(jī) 制造 單位 / 成都電力機(jī)械廠 電動 機(jī) 型號 / YKK系列 額 定 功 率 Kw 710 額 定 轉(zhuǎn) 速 r/min 1490 額 定 電 壓 V 6000 額 定 電 流 A 83 額 定 效 率 % 額定 功率因數(shù) 表 4 引風(fēng)機(jī)設(shè)計性能參數(shù) 項 目 單 位 TB BMCR 設(shè)計煤種 設(shè)計煤種 當(dāng)?shù)爻Ｄ甏髿?壓力 Pa 99350 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報告 風(fēng) 機(jī)進(jìn)口體積流 量 m3/s 風(fēng) 機(jī)進(jìn)口 質(zhì)量 流 量 kg/s 風(fēng)機(jī) 入口 介質(zhì) 溫 度 oC 155 145 風(fēng)機(jī) 入口 介質(zhì) 密度 kg/m3 風(fēng) 機(jī) 進(jìn)口 靜 壓 Pa 風(fēng)機(jī) 出 口 介質(zhì) 溫 度 oC 風(fēng) 機(jī) 靜 壓 升 Pa 9717 8097 風(fēng) 機(jī) 全 壓 升 Pa 9717 8097 風(fēng) 機(jī) 軸 功 率 Kw 3881 2865 風(fēng)機(jī) 全壓 效率 % 引風(fēng) 機(jī) 型號 HU2524022雙極 動葉調(diào)節(jié)軸流式通風(fēng)機(jī) 風(fēng) 機(jī) 轉(zhuǎn) 速 r/min 990 軸的材質(zhì) 35CrMo 輪轂材質(zhì) 42CrMo 葉片材質(zhì) Q345D 葉 輪 直 徑 ｍｍ 2661 葉片調(diào)節(jié)范圍 度 36～ +20 葉片 級數(shù) /每級葉片數(shù) 級 2/22