外文翻譯--離心泵葉輪出口流量測量(中文）(文件)
【正文】 l. 106, pp. 455~467. [7] Japikse, D., 1982, Advanced Diffuser Levels in Turbocharger Compressors and Component Matching, Turbocharging and Turbochargers, IMechE, C45/82, pp. 143~155. 14 [8] Japikse, D., Marscher, W. D. and Furst, R. B., 1997, Centrifugal Pump Design and Performance, Concepts ETI, Inc., pp. 310~311. [9] Johnson, . and Moore, J., 1983, The Influence of Flow Rate on the Wake in a Centrifugal Impeller, ASME Journal of Engineering for Power, Vol. 105, pp. 33~39. [10] Murakami, M., Kikuyama, K. and Asakura, E., 1980, Velocity and Pressure Distributions in the Impeller Passages of Centrifugal Pumps, ASME Journal of Fluids Engineering, Vol. 102, pp. 420 ~426. [11] Noorbakhsh, A., 1973, Theoretical and Real Slip Factor in Centrifugal Pumps, von Karman Institute for Fluid Dynamics, Technical Note 93. Pinarbasi, A. and Johnson, ., 1994, Off Design Flow Measurements in a Centrifugal Com pressor Vaneless Diffuser, ASME Paper 94 GT 42. [12] Stanitz, ., 1952, OneDimensional Compressible Flow in Vaneless Diffusers of Radial and MixedFlow Centrifugal Compressors, Including Effects of Friction, Heat Transfer and Area Change, NACA Technical Note 2610. [13] Wiesner, F. J., 1967, A Review of Slip Factors for Centrifugal Impellers, ASME Journal of Engineering for Power, Vol. 89, pp. 558~572. 附錄 施塔尼茨 (1952)開發(fā)了一種分析一維，可壓縮流與摩擦，傳熱 和面積變化的方法，在無葉片擴散器與任意軸向 徑向平面。徑向速度和滑移系數(shù)在護罩側(cè)的流量變化大于在輪轂側(cè)的變化。流葉輪出口急劇變化密切，這似乎是為什么預(yù)測與顯示稍有不同的原因，在 ?rr 時。 Japikse 等 (1997)指出的經(jīng)驗值的 k= 是用于審查工業(yè)上經(jīng)常使用的不同的無葉擴壓器，但是，應(yīng)用程序已經(jīng)存在的值的一半這個水平，或?qū)⒔鼉杀叮@個水平是必要的。 11 圖 11 輪緣－輪轂方向的 (a)速度及 (b)絕對流動角在三種半徑下的變化； ?? 翼展方向的平均流沿?zé)o葉片擴散器之間所測得的數(shù)據(jù)和一維無葉片擴散器性能模型進行比較， Stanitz(1952)。徑向速度與半徑的逐漸變化。兩者的相關(guān)性功 10 能與葉片數(shù)和出口 的葉片角度有關(guān)，而與具體的速度無關(guān)。隨著流量減少的切向速度的增加，絕對和相對氣流角的流量減少。絕對流動角隨流率變 化，與徑向速度有非常相似的圖案。在 ?? 時徑向速度呈現(xiàn)出近乎線性的展向分布，變成了對稱的界線層型在 ?? 。徑向空間速度的中期寬度 ( z / b2=) 在圖 8 中顯示。Eckardt(1976), Johnson 和 Moore(1983),和 Inoueand Cumpsty (1984) 也表明面積和位置的變化會改變流速。葉片間距到葉輪出口寬度的實際比率為 ，雖然
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