【正文】 第 頁(yè) 7 分離，入流污水仍然進(jìn)入第二溝，處理后的污水經(jīng)第一溝出水堰排出。此時(shí)，第一溝作為沉淀池。 階段 C：第一溝轉(zhuǎn)刷停止運(yùn)轉(zhuǎn)，開始泥水分離，需要設(shè)過(guò)渡段，約一小時(shí)，至該階段末，分離過(guò)程結(jié)束。第三溝溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷處于閑置狀態(tài)，此時(shí)，第三溝僅用作沉淀池，使泥水分離，處理后的出水通過(guò)已降低的出水堰從第三溝排出?；具\(yùn)行方式大體分六個(gè)階段（包括兩個(gè)過(guò)程）。 ⑥ 占地面積較大，運(yùn)行費(fèi)用低。 ② 對(duì)水量水溫的變化有較強(qiáng)的適應(yīng)性，處理水量較大。 第 頁(yè) 5 ⑥ 單方投資較少。 ② SVI 值較低，易于沉淀，一般情況下不會(huì)產(chǎn)生污泥膨脹。 B SBR 法 工藝流程： 污水 → 一級(jí)處理 → 曝氣池 → 處理水 工作原理： 1）流入工序：廢水注入，注滿后進(jìn)行反應(yīng)，方式有單純注水，曝氣，緩速攪拌三種， 2）曝氣反應(yīng)工序：當(dāng)污水注滿后即開始曝氣操作，這是最重要的工序，根據(jù)污水處理的目的，除 P脫 N 應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的處理工作。 ⑤ 缺氧、厭氧和好氧三個(gè)分區(qū)嚴(yán)格分開，有利于不同微生物菌群的繁殖生長(zhǎng)，脫氮除磷效果好。 優(yōu) 點(diǎn)： ① 該工藝為最簡(jiǎn)單的同步脫氮除磷工藝 ，總的水力停留時(shí)間，總產(chǎn)占地面積少于其它的工藝 。一般認(rèn)為處理系統(tǒng)的 BOD5負(fù)荷小于 BOD5/ 時(shí)，處理系統(tǒng)的硝化反應(yīng)才能正常進(jìn)行。本工程 BOD5/N=,可以滿足生物脫氮的要求。 取原污水 BOD5值（ S0）為 190mg/L，經(jīng)初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低 25％考慮，則進(jìn)入曝氣池的污水，其 BOD5值（ S）為： S? ＝ 190（ 125％）＝ 計(jì)算去除率，對(duì)此，首先按式 BOD5＝ 5?（ ? Ce ） =? Ce 計(jì)算處理水 中的非 溶解性 BOD5值 ,上式中 Ce —— 處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級(jí)標(biāo)準(zhǔn) 20mg/L。 進(jìn)出水水質(zhì) 單位：mg/L COD BOD5 SS NH3－ N TN TP PH T 進(jìn) 水 370 190 280 45 30 1030 出 水 80 20 20 8 20 69 12 由于進(jìn)水不但含有 BOD5，還含有大量的 N， P所以不僅要求去除 BOD5 還應(yīng)去除水中的 N， P 使其達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。 處理程度的計(jì)算 1. BOD5 的去除率 活泩污泥處理系統(tǒng)處理水中的 BOD5 值是由殘存的溶解性 BOD5 和非溶解性 BOD5 二者組成，而后者主要是以生物污泥的殘屑為主體。 b微生物自身 氧化率，一般介于 之間，取 ； X? 活性微生物在處理水中所占比例，取值 得 BOD5＝ ???20＝ 處理水中溶解性 BOD5值為： ＝ 去除率 ? ＝ ()/=% 第 頁(yè) 2 2 .COD 的去除率 % 7 0803 7 0 ???? 的去除率 % 8 0202 8 0 ???? % 2030 ???? ???? % 845 ???? 單位：mg/L COD BOD5 SS NH3－ N TN TP PH T 進(jìn) 水 370 190 280 45 30 1030 出 水 80 20 20 8 20 69 12 去除率 % 符合 符合 本工程采用生物脫氮除磷工藝的可行性 BOD5： N： P 的比值是影響生物脫氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率隨著BOD5/N 和 BOD5/P 比值的 增加而增加。 對(duì)于生物除磷工藝，要求 BOD5/P=33～ 100。 根據(jù)所給定的污水水量及水質(zhì)，參考目前國(guó)內(nèi)外城市污水處理廠的設(shè)計(jì)及運(yùn)轉(zhuǎn)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性： A2/O 法、 AB 法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法（改良 SBR）、氧化溝法。 ② 在厭氧的好氧交替運(yùn)行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無(wú)污泥膨脹之慮， SVI 值一般均小于 100，有利于泥水分離。 缺點(diǎn)： ① 內(nèi)循環(huán)量一般以 2Q 為限，不宜太高，否則增加運(yùn)行費(fèi)用。 3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當(dāng)于二沉池， 4）排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn)生的上清液，作為處理水排放，一直到最低 水位，在反應(yīng)器殘留一部分活性污泥作為種泥。 ③ 通過(guò)對(duì)運(yùn)行方式的調(diào)節(jié)，進(jìn)行除磷脫氮反應(yīng)。 ⑦ 占地規(guī)模大，處理水量較小。 ③ 污泥齡較長(zhǎng)，一般長(zhǎng)達(dá) 15－ 30 天，到以存活時(shí)間較長(zhǎng)的微生物，如果運(yùn)行得當(dāng)，可進(jìn)行除磷脫氮反應(yīng)。 ⑦ 脫氮效果還可以進(jìn)一步提高，因?yàn)槊摰Ч暮脡暮艽笠徊糠譀Q定于內(nèi)循環(huán)，要提高脫氮效果勢(shì)必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說(shuō)可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 階段 A：污水通過(guò)配水閘門進(jìn)入第一 溝，溝內(nèi)出水堰能自動(dòng)調(diào)節(jié)向上關(guān)閉，溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)，僅維持溝內(nèi)污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮還原成氮?dú)庖莩觥? 階段 B： 污水入流從第一溝調(diào)入第二溝，第一溝內(nèi)的轉(zhuǎn)刷開始高速運(yùn)轉(zhuǎn)。在 C 階段，入流污水仍然進(jìn)入第二溝，處理后污水仍然通過(guò)第三溝出水堰排出。階段 D 與階段A 相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過(guò)第一溝已降低的出水堰排出。 其主要特點(diǎn)： ① 工藝流 程短，構(gòu)筑物和設(shè)備少，不設(shè)初沉池，調(diào)節(jié)池和單獨(dú)的二沉池，污泥自動(dòng)回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡(jiǎn)便。 ④ 造價(jià)低，建造快，設(shè)備事故率低，運(yùn)行管理費(fèi)用少。 綜上所述，任何一種方法，都能達(dá)到除磷脫氮的效果，且出水水質(zhì)良好，但相對(duì)而言， SBR 法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運(yùn)行費(fèi)用高于氧化溝，厭氧池 +氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積也不少，耗電量低，運(yùn)行費(fèi)用較低，產(chǎn)污泥量大，但構(gòu)筑物多且復(fù)雜。 污水量為 104 m3/d 污水處理廠進(jìn)水水質(zhì) : 根據(jù)該污水處理廠工程可行性研究報(bào)告和環(huán)境影響報(bào)告書的批復(fù)，并參考類似工程，確定污水處理廠進(jìn)廠水質(zhì)指標(biāo)如下 : COD ： 370mg/l BOD5： 190mg/l SS ： 280mg/l TN ： 30mg/l TP： ≥ 12186。污水經(jīng)處理后出水靠重力流直接排入 規(guī)劃用地東側(cè)的河 ,該河流符 合一級(jí) 標(biāo)準(zhǔn)。 = 取 則： += 第 頁(yè) 11 進(jìn)水管管底標(biāo)高為 ，事故管管徑為 1000mm，最小坡度為 ‰ 廠距渭河 350m；所以降落量為： 350 ‰ =；則入河口處事故管管底標(biāo)高為： － = 剖面草圖如下： 、粗格柵的計(jì)算 設(shè)計(jì)中選擇二組格柵， N=8 組，每組格柵單獨(dú)設(shè)置，每組格柵的設(shè)計(jì)流量為近期水的一半，即 格柵的間隙數(shù) bhvQn αsin1= 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個(gè)） Q1— 設(shè)計(jì)流量（ m3/s） α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過(guò)柵流速（ m/s） 設(shè)計(jì)中取 h=,v=,b=, α=600 第 頁(yè) 12 ≈ 60s 0=n 個(gè) 取 36 個(gè) 格柵寬度 B=s(n1)+ban 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計(jì)中取 S= B=(361)+ 36= 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度 111 αtan2 BBL = 式中 L1 — 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度（ m） B1— 進(jìn)水明渠寬度（ m） α 1—— 漸寬處角度（ 0），一般采用 10o— 30o 設(shè)計(jì)中取 B1=， α 1=20o 01 20tan2 =L≈ 出水渠道漸窄部分的長(zhǎng)度 212 αtan2 BBL = 式中 L2— 出水渠道漸窄部分的長(zhǎng)度（ m） α 2—— 漸窄處角度（ 0），取 20o 02 20tan2 =L ≈ 通過(guò)格柵的水頭損失 αs in2)(β 2341 gvbskh = 第 頁(yè) 13 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時(shí)的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 08 ≈60s in2 ) ( 02341 gh = m 柵后明渠的總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設(shè)計(jì)中取 h2= H=++≈ 格柵槽總長(zhǎng)度 L=L1+L2+++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長(zhǎng)度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++++176。 min1 軸功率 p/kW 電機(jī)功率 p/kW 效率 /% 質(zhì)量 ㎏ 排出口徑 /㎜ 1965 11 735 22 79 750 200 集水池 （ 1）容積 按一臺(tái)泵最大流量 時(shí) 6min 的出流量設(shè)計(jì)，則集水池的有效容積 V ??? 66019651h （ 2）面積 取有效水深 H 為 2m則面積 F 為 第 頁(yè) 15 F=V247。 泵房草圖如下： 進(jìn)水管 0 、與曝氣沉砂池合建的細(xì)格柵 設(shè)計(jì)中選擇二組格柵，即 N=8 組，每組格柵與沉砂池合建，則每組格柵的設(shè)計(jì)流量為近期水量的一半，即 格柵的間隙數(shù) bhvQn αsin1= 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個(gè)） Q1— 設(shè)計(jì)流量（ m3/s） 第 頁(yè) 16 α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過(guò)柵流速（ m/s） 設(shè)計(jì)中取 h=,v=,b=, α=600 ≈ 60s in2 7 0=n 個(gè) 工程中取 67 個(gè) 格柵寬度 B=s(n1)+ban 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計(jì)中取 S= B=(671)+ 67= 通過(guò)格柵的水頭損失 αs in2)(β 2341 gvbskh = 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的 阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時(shí)的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 ≈60s in21) ( 02341 gh = m 柵后明渠的總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 第 頁(yè) 17 設(shè)計(jì)中取 h2= H=++= 格柵槽總長(zhǎng)度 L=