【正文】 定規(guī)模下造價省，運行費用低。但是不論是何形式的氧化溝，都由于受水深不能過大的限制，在部分曝氣器是滿負荷運行等，致使其發(fā)展受到影響。有的氧化溝采用碟式或立軸倒傘曝氣器。氧化溝在世界上應(yīng)用也很廣泛，我市北郊污水凈化廠在2OO6年也采用了奧貝爾氧化溝工藝，經(jīng)過一年的試運行，處理效果基本能達到原設(shè)計指標，對氮的去除率很高，但對磷的去除效果一般。但氧化塘也具一定的不足之處：① 占地面積大。據(jù)統(tǒng)計，目前全世界已有近5 0個國家采用氧化塘處理污水。④生物膜再生管理相對復(fù)雜。④動力費用低，產(chǎn)生的污泥量少。優(yōu)點：①對水量、水質(zhì)變動有較強的適應(yīng)勝。AOO法在缺氧段前面還加有一個厭氧池，以達到對磷的有效去除效果，基建費用與電耗比AO工藝更高點。AO法是缺氧、好氧的簡稱，AOO法是厭氧、缺氧和好氧的簡稱，脫氮是在缺氧段完成的，除磷則要求有厭氧段。④AB工藝的A段曝氣池可以根據(jù)污水組分進行兼氧或好氧運行，改善污水的可生化性，這樣大大降低B段曝氣池的負荷。 AB工藝法AB工藝法也稱為吸附生物降解法，是七十年代中期首先在德國興起的，是傳統(tǒng)活性污泥法的一種改型，從許多污水廠資料中表明該工藝在處理難降解的工業(yè)廢水或較高濃度的城市污水處理方面，它與普通活性污泥法相比，有特殊的凈化機制和多方面的優(yōu)越性，它把傳統(tǒng)活性污泥法的曝氣池分為兩段——A段和B段，A段在對有機物質(zhì)吸附、吸收、氧化三種方式中，前兩者起主要作用，而B段主要由后兩者起作用，特別是氧化作用占主要地位。④出水水質(zhì)良好。小規(guī)模污水處理設(shè)施與大規(guī)模處理設(shè)施比較，它的自然條件和社會條件大不相同，因此，必須研究采用適于小規(guī)模污水處理設(shè)施，用以取代過去的大規(guī)模處理方式。發(fā)展方向：①為了廢水體系的組分、濃度均勻化，重新估價預(yù)處理，重新研究調(diào)整槽。目前，活性污泥法占主導(dǎo)地位，適用于處理生活污水所占比重較大的城市污水，但隨著如AO法、AOO法、AB法等新工藝的開發(fā)，對于工業(yè)污水成份比較高的污水的處理效果也有了提高。當(dāng)然，也有采用其它方法的如：生物膜法、物理化學(xué)法以及自然處理法、氧化塘等。處理廠工藝是指在達到所要求的處理程度的前提下，污水處理各單元的有機組合。污水處理。第一篇：城市污水處理廠的工藝選擇城市污水處理廠的工藝選擇摘要：污水處理廠工藝的選擇，直接關(guān)系到一個地區(qū)污水處理的效果，關(guān)系到整個地區(qū)的可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境建設(shè)。工藝建設(shè)城市污水處理廠是水資源利用和水污染控制的必然趨勢，是可持續(xù)發(fā)展要求的必然結(jié)果。確定污水處理廠工藝的主要依據(jù)是所要達到的處理程度，而處理程度則主要取決于接受處理后污水的水體的自凈能力或處理后污水的出路。每種處理工藝方法均有其各自的特點及適應(yīng)范圍，應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐母鞣N不同條件和要求選擇處理形式。 傳統(tǒng)活性污泥法優(yōu)點：①不宜采用物理化學(xué)方法處理的廢水，BOD去除率可達95%以上。②探討選擇活性污泥微生物系的菌種。小規(guī)模污水處理應(yīng)具備如下特點：① 容易運行管理。經(jīng)過國內(nèi)外一些污水處理廠(如日本千葉縣的大原町污水凈化廠等)的多年實踐證明，間歇式活性污泥法正是一種能滿足這些條件的處理方法。從工藝流程來看，AB工藝的主要特征是：①AB工藝不設(shè)初沉池，污水經(jīng)細格柵、沉砂池后直接進入A段曝氣池。因此，AB工藝兩段曝氣池的總?cè)莘e比傳統(tǒng)活性污泥法的曝氣池顯著減小。AO法主要是脫氮，AOO法可以同時去除氮、磷。2 生物膜法污水的生物膜處理法是與活性污泥法并列的一種好氧生物處理技術(shù)。②在低水溫條件下，也能夠保持一定的凈化功能。缺點：① 負荷低，占地面積大，不適用處理水量較大的污水。在我國只有少數(shù)幾家污水處理廠使用該工藝，我市的殷家堡污水處理廠就是較早采用該工藝的污水處理廠之一，從三十多年的運行管理經(jīng)驗來看，該工藝確實運行費用低，但生物膜易脫落，且不易培養(yǎng)，在一定程度上增加了管理難度。氧化塘具有一些較為突出的優(yōu)點：①可以充分利用地形，工程簡易，基建投資省。②污水凈化效果不穩(wěn)定。氧化溝工藝相對普通活性污泥法，提高了混合液污泥濃度(M L s s)，降低了剩余污泥生成量。三溝式氧化溝在在某些污水廠中被應(yīng)用，如香洲凈化廠、深圳污水廠，這種氧化溝不另設(shè)二次沉淀池，進出水通過程序定時切換兼有曝氣沉淀功能，不需要污泥回流，節(jié)省能耗和地建費用，但由于曝氣設(shè)備利用率低，增加了設(shè)備費用。序批式曝氣法(SBR法)序批式曝氣法(SBR)是一種古老的工藝，最初是在一個池中間歇進水、間歇曝氣，然后沉淀、排水、排泥，處理工序相當(dāng)簡化。它的缺點是進水、曝氣倒換頻繁，且由于排出裝置，國內(nèi)尚未形成該工藝，發(fā)展有一定限制，一直未能推廣。③雙池串聯(lián)，連續(xù)進水，前池連續(xù)曝氣，后池間歇曝氣，從后池往前池回流混合液以保持污泥濃度。當(dāng)這種污水同空氣再次接觸時，會釋放出硫化氫，并在下水道的管壁上氧化成硫酸鹽，從而造成嚴重的危害與腐蝕。在我國目前尚無使用此項方法的實例，這是由于該方法投資太巨大，我國目前的經(jīng)濟條件還不能達到。當(dāng)有機物濃度低時，氧化溝、SBR法等延時曝氣工藝具有明顯)的優(yōu)勢。從占地面積來講，傳統(tǒng)活性污泥法、氧化塘占地面積較大。在這一進程中，城市污水處理工藝的優(yōu)化原則，將是工程界面臨的首要問題。一方面，應(yīng)當(dāng)重視工藝所具備的技術(shù)指標的先進性，同時必須充分考慮適合中國的國情和工程的性質(zhì)。2）經(jīng)濟節(jié)能。對于我國現(xiàn)有的經(jīng)濟承受能力來說，這一點尤為重要。應(yīng)特別注重工藝本身對水質(zhì)變化的適應(yīng)性及處理出水的穩(wěn)定性。該工藝將曝氣池分為高低負荷兩段，各有獨立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。B段起到出水把關(guān)作用，處理穩(wěn)定性較好。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實現(xiàn)脫氮工藝。2）SBR工藝SBR工藝早在20世紀初已有應(yīng)用，由于人工管理的困難和煩瑣未于推廣應(yīng)用。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。由于一池有多種功能，相關(guān)設(shè)備不得已而閑置，曝氣頭的數(shù)量和鼓風(fēng)機的能力必須稍大。城市污水處理廠工藝選擇,給各位剛?cè)胄械呐笥?我自己也在學(xué)摘 要： 隨著我國的社會和經(jīng)濟的高速發(fā)展，環(huán)境問題日益突出，尤其是城市水環(huán)境的惡化，加劇了水資源的短缺，影響著人民群眾的身心健 康，已經(jīng)成為城市可持續(xù)發(fā)展的嚴重制約因素。關(guān)鍵詞： 污水處理 主導(dǎo)工藝 分析與評述城市污水處理廠工藝選擇的原則城市污水處理廠的工藝選擇一般應(yīng)遵循四條原則：1）技術(shù)合理。工藝的選擇更注重成熟性和可靠性，因此，我們強調(diào)技術(shù)的合理，而不簡單提倡技術(shù)先進。合理確定處理標準，選擇簡捷緊湊的處理工藝，盡可能地減少占地，力求降低地基處理和土建造價。城市污水處理是我國的新興行業(yè)，專業(yè)人才相對缺乏。在工程實踐中，應(yīng)該具體情況具體分析，因地制宜，綜合比較，取長補短，作出較為優(yōu)化的選擇。B段與常規(guī)活性污泥法相似，負荷較低，泥齡較長。尤其在采用污泥消化和沼氣利用工藝時，優(yōu)勢最為明顯。目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級處理，作為一種過渡型工藝，在性能價格比上有較好的優(yōu)勢。一般由多個池子構(gòu)成一組，各池工作狀態(tài)輪流變換運行，單池由撇水器間歇出水，故又稱為序批式活性污泥法。由SBR發(fā)展演變的又有CASS和CAST等工藝，在除磷脫氮及自動控制等方面有新的特點。另外，—2米，出水的水位必須按最低撇水水位設(shè)計，故總的水力高程較一般工藝要高1米左右，能耗將有所提高?；剞D(zhuǎn)式固液分離機運轉(zhuǎn)效果好，該設(shè)備由動力裝置，機架，清洗機構(gòu)及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結(jié)構(gòu)緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預(yù)處理。設(shè)計流量：Qd=45000m3/d≈1875m3/h= Qmax=Kz柵前水深h≈ 格柵計算說明：Qmax—最大設(shè)計流量，m3/s；α—格柵傾角，度（176。==30(條)180。B=S(n1)+bn=180。231。231。180。圖一格柵簡圖 柵渣量計算對于柵條間距b=，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=，每日柵渣量為W=QmaxW1180。180。2180。斗高hd=，則沉砂斗上口寬：a=2hd2180。+2180。== 2則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+=池總高度H ：設(shè)超高h1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進水漸寬部分長度: L1=180。m( 單池面積A1042==521m2（取530m2） 池直徑 A單池=D=4A單池＝4180。D246。231。2247。180。R2+Rr1+r12=180。()180。3m 出水部分設(shè)計 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集= m3/s 環(huán)形集水槽設(shè)計采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計算。(180。） 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1= q1==180。氧化溝按2010年設(shè)計分2座，按最大日平均時流量設(shè)計，每座氧化溝設(shè)計流量為180。d K1=1Ko2=(保持PH≥): ；： 脫硝溫度修正系數(shù)： （1）堿度平衡計算：1）設(shè)計的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20（1－5）= mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：180。20)％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：180。N233。234。+102249。180。10000=10994kg180。249。249。()+180。234。=180。其中好氧段長度為=，180。7=21p=66m:=(取59m)4彎道處長度:3180。4=28m（未計池壁厚）。180。103=180。 +180。)= mg/L采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為：R0=QSa10000180。)180。]180。（8）剩余污泥量：Qw=180。244A=4180。(1+)180。23以上各項均符合要求（6）輻流式二沉池計算草圖如下：出水進水圖6 輻流式沉淀池排泥出水進水圖7 輻流式沉淀池計算草圖八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應(yīng)池 1．設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q′=20000m3/d= L/s（設(shè)一座）水力停留時間：T==30min 設(shè)計投氯量為：ρ＝：h= 隔板間隔：b= 2．設(shè)計計算（1）接觸池容積：V=Q′T=180。表面積A=V4172==209m h2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）180。20000180。180。103180。擬用回轉(zhuǎn)式固液分離機。此外，在選擇格柵斷面尺寸時，應(yīng)注意設(shè)計過流能力只為格柵生產(chǎn)廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。=h=1= 。sin60176。10圓鋼為柵條，即S=。h0h0=xn22gsinah0—計算水頭損失；g—重力加速度；K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，對于圓形斷面，x=180。180。=(m)247。 L1L2==2L1=H1=h+h1＝+＝ L=L1+L2+++=++++= tanatan60oL1—進水渠長，m；L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，；α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20176。86400=180。104180。10（每格沉砂池設(shè)兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：污泥減量微生物制劑招商 ，斗壁與水平面的傾角為60176。沉砂斗容積：V=(2a2+2aa1+2a1)=(2180。)= 66（略大于V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長度為L2=180。（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/=，符合要求（11）計算草圖如下：污泥減量微生物制劑招商 第三節(jié) 沉淀池 采用中心進水輻流式沉淀池：圖四沉淀池簡圖 設(shè)計參數(shù)：沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；1042m2 q39。3= 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=）pD2230。h4=i180。231。tg600=V1=ph63(r421+r1r2+r22=)180。R2+Rr1+r12=()180。4D1p2= 進水豎井，共6個沿井壁均勻分布 出水口流速v2=187。187。(kq集)＝180。 出水溢流堰的設(shè)計（采用出水三角堰90176。）===圖七 溢流堰簡圖六、氧化溝 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準。：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=，—N還原 α＝β＝ 其他參數(shù)：a=：qdn=(1+180。10000需用于氧化的NH3N == mg/L需用于還原的NO3N == mg/L3）堿度平衡計算，且設(shè)進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（190－）= mg/L計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：硝化速率為mn=[(T15)]249。O2180。KO2+O2233。 180。235。3600=2700 mg/L()180。24=水力停留時間：tn=10000所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：12℃時，反硝化速率為：F233。233。190=180。3600180。24=水力停留時間：tdn=1000還原NO3N的總量=（4）氧化溝的總?cè)莘e：總水力停留時間：t=tn+tdn=+=總?cè)莘e：V=Vn+Vdn=+=7159m3（5）氧化溝的尺寸：污泥減量微生物制劑招商 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，寬7m，則氧化溝總長:=。180。21故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=7180。MLSS+180。10000180。180。)= mg/L，Cs(20176。(T20)RCs(20176。1180。則：R==（50％～100％，實際取60％）%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。1．設(shè)計參數(shù)設(shè)計進水量：Q=10000 m3/d（每組）表面負荷：— m3/ ，取q= m3/ 固體負荷：qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）：T= h 堰負荷：—， L/()2．設(shè)計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷算：A=Q10000==417m2 qb1180。2180。= 22Vw706== A417堰負荷D23==h1+h2+==138m3/()=()2L/()180。60=417 m3222。2=440m3池深取2＋＝()經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求（2）加