【正文】 6 抗裂驗算 ………………………………… ………………………………………… 29 第 八 章 墩及樁基礎設計與計算 ……………………………………………………… 30 支座 ………………………………………………………………………………… 30 墩身設計與驗算 …………………………………………………………………… 31 樁基礎設計 ………………………………………………………………………… 32 參考文獻 ……………………………………………………………………………………… 33 致謝 ………………… …………… …………………………………………………………… ………… 34 第一章 方案設計 7 第一章 方案設計 跨徑布置 標準跨徑 設計起訖樁號為： k784+~k784+，實際橋長 172m。 該設計首先進行恒載、活載及次內(nèi)力的計算 ,在此基礎上進行荷載組合 ,繪制彎 矩和剪力包絡圖；其次 ,根據(jù)短期效應組合配置預應力鋼筋，并進行預應力損失的計算；最后，對該連續(xù)梁橋進行驗算，是否滿足設計要求。 1 畢 業(yè) 設 計 預應力混凝土連續(xù)梁橋設計 專 業(yè) ：道路與橋梁專業(yè) 姓 名 : 指導教師 ： 完成時間 ： 2021 年 3 月 10 日畢業(yè)設計 (論文 ) 2 摘 要 連續(xù)梁橋是工程上廣泛使用的一種橋型 ,它不但具有可靠的強度 ,剛度及抗裂性 ,而且具有行車舒適平穩(wěn) ,養(yǎng)護工作量小 ,設計及施工經(jīng)驗成熟的特點。 關鍵詞 ：設計 連續(xù)梁橋 滿堂支架 預應力 3 Abstract The continuous beam bridge is a kind of bridge type used widely on the project. It not only has a reliable strength, stiffness and cracking, but also has a smooth journey fortable, conservation work on the design and construction experience of the characteristics of maturity. Design a bridge must be laid across from the bridgelaying, the size of the development, steel beam layout and construction methods, but also give full consideration to the design parameters and environmental impact. This is a design for a fivespan continuous bridge, whose crosssection is twopartment, and changing on the road direction, constructed by pouring onsite on full framing. The first design includes constant load, the live load and the calculation of the internal forces. On the basis of a load bination, we can draw moment and shear envelope map. Next, according to the shortterm effect bination disposition prestressed reinforcement, and carries on the loss of prestress the putation. Finally, carries on the checking calculation to this continuous bridge, whether to satisfy the design requirements. Key Words: design。本聯(lián)設計要求采用變截面連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)形式，布置時，通過計算調(diào)整，最終確定本聯(lián)的跨徑布置如下： 26m+40m3+26 m =172m 標準跨徑 (相鄰墩身軸線距離 )布置圖示如圖 11。為了減小伸縮縫的寬度，把固定支座放在 4墩上，讓梁體向兩邊伸縮。但由于縱坡坡度很小，對橋梁跨徑和梁高基本沒有影響，故在具體計算中，計算模型按平坡設計。 梁底曲線設計 梁底曲線采用二次拋物線，本聯(lián)中共有 3 種拋物線 L1 左 半跨、 L5 右半跨 (以跨中梁底為原點 )： y1= (11) L L L： y2= (12) L1 右半跨、 L5 左 半跨 ： y3= (13) 上面拋物線的計算考慮了支座處水平段長度 (由于安放支座的需要，支座頂部 的 梁 體 結(jié)構(gòu)底面要有一定的水平寬度，這一寬度一般要大于支座頂板順橋向長度 )的 影 響 。 具體構(gòu)造見圖 14~圖 16。 橫斷面構(gòu)造 橋面橫坡為 1%，本設計中橫坡是由腹板高度變化形成的。為了減小墩身尺寸，兩側(cè)采用斜腹板形式，腹板外側(cè)面位置不變， 4底板寬 ，其它位置處的底板寬度可由梁高變化而定，公式如下： Lx=+(–Hx)2 (14) 式中 Lx—待求的底板寬度； Hx—與 Lx相應的截面高度。為減小應力集中腹板 和底板 相接 處設 置 45cm15cm 的 梗腋 ，腹 板和頂 板相 接 的內(nèi) 部 設置15cm15cm~40cm10cm 的梗腋。本設計依照 支點處劃分的比較密集 、 其它地方相對支座處劃分稀疏的 原則進行節(jié)段劃分，同時考慮到求解計算截面內(nèi)力效應的方便，在計算截面處要分開。m 桿件類型 6 7 8 9 10 q(kN/m) EI(kN 二期恒載計算 二期 恒載極度 q 的 計算 二期恒載主要是橋面鋪裝、中央分隔帶和防撞護欄 ,如圖 23。 (22) M39。 公路 — I 級汽車荷載的均布荷載標準值 為 qK=，由于本設計中的橋梁跨徑 分別為 40m，故集中荷載標準值 PK1=262kN, PK2=320kN,計算剪力效應時集中荷載乘以 的系數(shù)。 L1 支點處剪力 影響線 3L1/4 彎矩影響線 L1 彎矩影響線 L2/2 彎矩影響線 吉林大學畢業(yè)設計 (論文 ) 18 3L2/4 彎矩影響線 L2 彎矩影響線 L3/4 彎矩影響線 L3/2 彎矩影響線 第六章 承載能力極限狀態(tài)驗算 19 L3 彎矩影響線 L4/2 彎矩影響線 3L4/4 彎矩影響線 L5/4 彎矩影響線 吉林大學畢業(yè)設計 (論文 ) 20 第 四 章 內(nèi)力組合及內(nèi)力包絡圖 短期效應組合 根據(jù)文獻 [3]，短期效應組合采用作用效應標準值，不乘分項系數(shù)，其中活載