【正文】 單側(cè)人行道荷載為 36KNm 單側(cè)欄桿荷載為 152KNm 將兩側(cè)人行道和欄桿均分給五片梁則 152 360 2／ 5 2048KNm 主梁二期永久作用集度 04160114373262048 990KN／ m 2 永久作用效應(yīng)下面進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算參照?qǐng)D 21 設(shè) a 為計(jì)算截面至左側(cè)支座的距離并令 c a∕ l 主梁彎矩 M 和剪力 V 的計(jì)算公式分別為 圖 21 永久作用效應(yīng) 永久作用效應(yīng)計(jì)算表見表 21 表 21 邊主梁作用效應(yīng)計(jì)算表 作用效應(yīng) 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) C 05 C 025 C 0 一期 彎矩 KN／ m 95701 71776 0 剪力 KN 0 7935 15870 二期 彎矩 KN／ m 71994 53996 0 剪力 KN 0 5970 11940 續(xù) ∑ 彎矩 KN／ m 167695 125772 0 剪力 KN 0 13905 27810 表 22 中主梁作用效應(yīng)計(jì)算表 作用效應(yīng) 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) C 05 C 025 C 0 一期 彎矩 KN／ m 97884 73413 0 剪力 KN 0 8116 16219 二期 彎矩 KN／ m 71994 53996 0 剪力 KN 0 5970 11940 ∑ 彎矩 KN／ m 167695 125772 0 剪力 KN 0 13905 27810 用效應(yīng)計(jì)算 1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)的計(jì)算結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)故應(yīng)計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻簡(jiǎn)支梁 橋的基頻可按下式計(jì)算 其中由于故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為 當(dāng)車道大于兩車道時(shí)應(yīng)進(jìn)行車道折減 22 但折減后不得小于兩車道布置的計(jì)算結(jié)果 2 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 1 跨中的荷載橫分布系數(shù) 本橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁具有強(qiáng)大的橫向連接剛性且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為 故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù) 本橋各根主梁的橫截面均相等梁數(shù) n 5 梁間距為 2m 則 故 1 號(hào)梁橫向影響線的豎標(biāo)值為 由和繪制 1 號(hào)梁橫向影響線如圖 22 所示圖中按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG D602021 規(guī)定確定了汽車荷載的最 不利荷載位置 圖 22 橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示尺寸單位 cm 圖中從上到下分別為橋梁橫截面 123 號(hào)梁橫向影響線 進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置在本設(shè)計(jì)中設(shè)零點(diǎn)至 1 號(hào)梁位的距離為 x 則 解得 零點(diǎn)位置已知后就可求處各類荷載相應(yīng)于各個(gè)荷載位置的橫向影響線豎標(biāo)值和 設(shè)人行道緣石至 1 號(hào)梁軸線的距離為則 于是 1 號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下以和分別表示影響線零點(diǎn)至汽車車輪和人群荷載集度的橫坐標(biāo)距離 車輛荷載 人群荷載 同理可得 23 號(hào)梁車輛荷載和人群荷載的橫向分布系數(shù) 2 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖 23 所示按杠桿原理法繪制 支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載 1 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下 圖 23 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖示單位 cm 圖中從上到下分別為梁橫斷面可變作用汽車 123 號(hào)梁和可變作用人群 12 號(hào)梁影響線 可變作用汽車 可變作用人群 同理可算出 23 號(hào)梁的可變作用橫向分布系數(shù) 3 橫向分布系數(shù)匯總見表 23 表 23 橫向分布系數(shù)匯總表 梁號(hào) 1 2 3 荷載類別 汽車 071 055 0559 055 04 0725 人群 06875 14375 04438 04375 02 0 3 車道荷載的取值 公路 I 級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為 105KN／ m 計(jì)算彎矩時(shí) 計(jì)算剪力時(shí) 4 在活載汽車作用內(nèi)力計(jì)算中這個(gè)設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc 鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部故也按不變化的 mc 來計(jì)算求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時(shí)由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值即從支點(diǎn)到之間橫向分布系數(shù)用值直線插入其余區(qū)段均取值 1 計(jì)算跨中截 面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力跨中截面內(nèi)力計(jì)算圖式計(jì)算公式為 不計(jì)沖擊 沖擊效應(yīng) 式中 S 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 影響線上同號(hào)區(qū)段的面積 影響線上最大豎坐標(biāo)值 可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)跨中截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式如下 圖 24 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式尺寸單位 m 15 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 24 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 3 號(hào)梁 93068 7477KN 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 2 計(jì)算四分點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式如下 圖 25 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 15 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 122364 21419 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 24 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 96835 16884 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 3 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 69966 12137 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 3 計(jì)算支點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng) 的計(jì)算圖式如下 圖 26 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 15 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 25513 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 24 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 23984 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 3 號(hào)梁可變作用汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 28202 可變作用汽車沖擊效應(yīng) 5 可變作用人群產(chǎn)生的彎矩和剪力 影響線面積圖 圖 27 影響線面積圖 影響線面積計(jì)算 可變作用人群 3 人群產(chǎn)生的彎矩見表 24 表 24 人群產(chǎn)生的彎矩單位 梁號(hào) 內(nèi)力 彎矩效應(yīng) 123 15 06875 3 7272 14999 5454 11249 續(xù) 24 04438 3 7272 9682 5454 7261 3 02 7272 4363 5454 3272 可變作用人群在跨中產(chǎn)生的剪力見表 25 表 25 人群作用的跨中剪力表單位 梁號(hào) 內(nèi)力 彎矩效應(yīng) 12 3 15 06875 3 3015 622 24 04438 401 3 02 118 可變作用人群在支點(diǎn)產(chǎn)生的剪力 15 號(hào)梁 2 4 號(hào)梁 3 號(hào)梁 可變作用人群在四分點(diǎn)產(chǎn)生的剪力 計(jì)算公式為 則 15 號(hào)梁 24 號(hào)梁 3 號(hào)梁 3 主梁作用效應(yīng)組合 根據(jù)作用效應(yīng)組合的原則選取三種最不利的效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合見表 26 表 26 作用效應(yīng)組合表 序號(hào) 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 ① 一期永久作用 97884 000 73413 8116 16219 ② 二永久作用 71994 000 53996 5970 11940 ③ 總永久作用 169878 0 127409 14086 28159 ④ 可變作用汽車 163396 13147 122364 21419 28202 ⑤ 可變作用汽車沖擊 38692 3113 28976 5072 6678 ⑥ 可 變 作 用 人 群 14999 622 11249 1730 2513 ⑦ 標(biāo)準(zhǔn)組合 386965 16882 289998 42307 65552 ⑧ 短期組合 07 309079 9825 224313 30809 50413 極限組合 [12 14 ] 507775 23635 380515 56413 86141 22 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量估算及其布置 鋼束數(shù)量的估計(jì) 本設(shè)計(jì)采用后張法施工工藝設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同社狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求即承載力變形及應(yīng)力等要求在配筋設(shè)計(jì)時(shí)要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算并按照這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量 1 按正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求估算鋼束 本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力對(duì)于 T 形截面簡(jiǎn)支梁當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)則得到鋼束數(shù) n 的估算公式 式中 使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)對(duì)于公路 I 級(jí)取 051 一束鋼絞線一根鋼絞線的截面積是 14 故 98 大毛截面積上核心矩設(shè)梁高 h 為 預(yù)應(yīng)力鋼束重心對(duì)大毛截面重心軸的偏心距可預(yù)先假定 h 為梁高 h 130cm 本設(shè)計(jì)采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為設(shè)計(jì)強(qiáng)度彈性模量 假設(shè) 19cm 則 72891cm 鋼束數(shù) n 為 482 2 按 承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的計(jì)算圖式受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度應(yīng)力圖式成矩形同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度鋼束數(shù) n 的估算公式為 式中 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計(jì)值 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)一般采用 075077 本設(shè)計(jì)采用 077 則 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在 5 根左右故取鋼束數(shù) n 4 鋼束的布置 1 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1 在對(duì)跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)應(yīng)保證預(yù)留管道的要求并使鋼束重心偏心矩盡量大本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑 70mm外徑 77mm的預(yù)埋金屬波紋管管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 30mm及管道直徑的一半另外直徑管道的凈距不應(yīng)小于 40mm且不宜小于管道直徑的 06 倍在豎直方向兩管道可重疊跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 28 所示則鋼束群重心至梁底距離為 圖 28 鋼束布置圖尺寸單位 cm 2 為了操作方便將所有鋼束都錨固在梁端截面對(duì)于錨固端截面影視預(yù)應(yīng)力鋼束重心盡可能靠近截面形心使截面均勻受壓而且要考慮錨具布置的可能性以滿足張拉操作的方便要求在布置錨具時(shí)應(yīng)遵循均勻分散的原則錨固端截面布置的鋼束如上圖 則鋼束群重心至梁底距離為 下面應(yīng)對(duì)鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)刻首先要計(jì)算錨固端截面的幾何特性圖 29為 計(jì)算圖式錨固端截面幾何特性計(jì)算見表 27 表 27 錨固端截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱 分塊面積 分塊面積形心至上緣距離 分塊面積對(duì)上緣靜矩 分塊面積自身矩 分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩 翼板 1600 4 6400 853333 4094 268173376 26902609 三角承托 984 12 11808 8832 32945 106768290 107651490 腹板 3904 69 269376 484226133 2406 225996157 710222290 ∑ 6488 287584 1086900489 其中 上核心距為 下核心距為 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)見圖 2 鋼束其彎角度和線形的確定在確定鋼束起彎角度時(shí)既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會(huì)產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分三排 N4 號(hào)鋼筋彎起角度為 5 度其他鋼筋彎起角度為 7度為了簡(jiǎn)化計(jì)算和施工所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧最下排兩根鋼束要進(jìn)行平彎 3 鋼束計(jì)算 圖 29 鋼束群重心位置復(fù)核圖尺寸單位 cm 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離為見圖 210 圖 210 錨固端尺寸圖尺寸單位 cm 鋼束計(jì)算圖式見圖 211 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離見表 28 圖 211 鋼束計(jì)算圖式 表 28 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度 ycm 彎起角176。 4 175 5 2581 22581 75 227419 69881 3 475 7 264 32415 75 517585 2 705 7 2249 27614 195 873614 1 885 7 1904 23378 315 1176622 圖 212 鋼束布置圖尺寸單位 cm 3 鋼束長度計(jì)算 一根鋼束的長度為曲線長度直線長度與兩端工作長度 2 70cm 之和其