【正文】 點(diǎn)蝕破壞，即應(yīng)以mn≥。= =176。/ cos13176。=由[1]P111表105求得：5) 選擇齒寬系數(shù)：由于減速器為展開(kāi)式雙級(jí)齒輪傳動(dòng)，所以齒輪相對(duì)支承只能為非對(duì)稱簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)，故齒寬系數(shù)不宜選得過(guò)大，參考[1]表85，～，現(xiàn)選=6）選擇載荷系數(shù)： 參考[1]P106表83，由齒輪承受中等沖擊載荷，～。20176。根據(jù)設(shè)計(jì)要求現(xiàn)選軟齒面組合：根據(jù)[1]P102表81得：小齒輪選擇45鋼調(diào)質(zhì),HBS=217～255；大齒輪選擇45鋼常化,HBS=162～217；此時(shí)兩齒輪最小硬度差為217162=55；比希望值略小些，可以初步試算。 單根V帶的額定功率Pr：由文獻(xiàn)【1】中表84a得P0=優(yōu)表84b查的△P0=。取dd1=85mm 驗(yàn)算帶速 驗(yàn)算得v在525m/s內(nèi)。m =方案2，制造成本高，結(jié)構(gòu)不緊湊故不可取，為了能合理地分配傳動(dòng)比，使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，綜合考慮兩種可選方案后，選擇方案1比較合適。 電動(dòng)機(jī)功率的選擇根據(jù)已知條件計(jì)算出工作機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速為：工作機(jī)所需要的有效功率為: kW為了計(jì)算電動(dòng)機(jī)的所需功率，先要確定從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)之間的總效率。第1組減速器設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)卷筒直徑D/mm 330運(yùn)輸帶速度v(m/s) 運(yùn)輸帶所需轉(zhuǎn)矩 T() 370二、傳動(dòng)方案的分析與擬定圖11帶式輸送機(jī)傳動(dòng)方案帶式輸送機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 48 機(jī)械課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)及傳動(dòng)方案的擬訂一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)題目:熱處理車間傳送設(shè)備的二級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒輪減速器工作條件及生產(chǎn)條件: 該減速器用于帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置。電動(dòng)機(jī)通過(guò)帶傳動(dòng)將動(dòng)力傳入減速器,再經(jīng)連軸器將動(dòng)力傳至輸送機(jī)滾筒,帶動(dòng)輸送帶工作。為齒輪傳動(dòng)（8級(jí)）。選用方案1電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y100L4。m =dd2=255mm，圓整后取250mm 中心距a和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld 由文獻(xiàn)【1】中式820得得；取 由文獻(xiàn)【1】式822計(jì)算所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度由表82選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld=1600mm。查表85得Kα=。軸壓力的最小值為二、 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算斜齒圓柱齒輪減速器的設(shè)計(jì)選用標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2) 齒數(shù)的選擇：現(xiàn)為軟齒面齒輪，齒數(shù)以比根切齒數(shù)較多為宜，初選=24===取大齒輪齒數(shù)=90，則齒數(shù)比（即實(shí)際傳動(dòng)比）為=/=90/24=。,現(xiàn)初選=13176。取K=。= =176。===1/z1tg=1/176。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)表，暫定模數(shù)為：m=12) 初算中心距：(24+90)/2cos12176。2) 齒數(shù)的選擇：現(xiàn)為軟齒面齒輪，齒數(shù)以比根切齒數(shù)較多為宜，初選=31===取大齒輪齒數(shù)z=90，則齒數(shù)比（即實(shí)際傳動(dòng)比）為=z/z1=90/31=。,現(xiàn)初選=11176。取K=。= =176。= ==1/z1tg=1/176。所有軸上零件都圍繞軸心做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，形成一個(gè)以軸為基準(zhǔn)的組合體——軸系部件。45鋼是軸類零件的常用材料，它價(jià)格便宜經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)（或正火）后，可得到較好的切削性能，而且能獲得較高的強(qiáng)度和韌性等綜合機(jī)械性能，淬火后表面硬度可達(dá)45～52HRC。軸承鋼GCr15和彈簧鋼65Mn，經(jīng)調(diào)質(zhì)和表面高頻淬火后，表面硬度可達(dá)50～58HRC，并具有較高的耐疲勞性能和較好的耐磨性能，可制造較高精度的軸。這種鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)和表面氮化后，不僅能獲得很高的表面硬度，而且能保持較軟的芯部，因此耐沖擊韌性好。 高速軸的設(shè)計(jì) 軸的受力分析：小斜齒輪的分度圓直徑：d1=mnz1cosβ=232cos13176。1739。選取軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理。ⅠⅡ軸段右端需制出一軸肩，故?、颌蠖蔚闹睆絛ⅡⅢ=dⅠⅡ+2hⅡ=25+2=30m式中：hⅡ—軸Ⅱ處軸肩的高度（mm），根據(jù)文獻(xiàn)[1]中P364中查得定位軸肩的高度hⅡ=~ⅠⅡ=~25=~，故取hⅡ=。因滾動(dòng)軸承同時(shí)受徑向力和軸向力的作用，根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表131可選30000型圓錐滾子軸承。③齒輪因?yàn)辇X根圓到鍵槽處e=，而2mt=2=，因?yàn)閑2mt，所以齒輪應(yīng)該跟軸做成一體的齒輪軸。 ⑤，小圓柱齒輪右端面距箱體左內(nèi)壁之間距離a=16mm，軸Ⅱ上的兩個(gè)大小齒輪之間的距離為c=20mm（）。=16+85=19mmlⅣⅤ=a+b+c+sl″l39。 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（）。 高速軸的受力分析 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面B是軸的危險(xiǎn)截面。 按彎扭校核軸的疲勞強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面B）的強(qiáng)度。 從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度影響來(lái)看，截面B和D處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重，從受載的情況來(lái)看，截面B上的應(yīng)力也是最大的，但是IV截面的彎曲應(yīng)力也比較大，也有過(guò)盈配合，而且還有軸肩對(duì)起疲勞強(qiáng)度的削弱、其左端的直徑在此軸里也算是較小軸，所以可以看出IV截面是此軸最危險(xiǎn)截面。 截面IV左側(cè)受載情況根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表154按圓形截面查得，抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 截面IV左側(cè)的彎矩M：截面IV上的扭矩： 截面上的彎曲應(yīng)力： 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由于該減速器沒(méi)有大的瞬時(shí)過(guò)載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。24″=210mm大斜齒輪的圓周力：Ft=2T3d4=2442191210=4211N大斜齒輪的徑向力：Fr=Fttanαncosβ=4211tan20176。4139。根據(jù)文獻(xiàn)[1]中141式查得，式中：—聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩（） —工作情況系數(shù)，根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表141按轉(zhuǎn)矩變化小查得， —低速軸的轉(zhuǎn)矩（），：因此： 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50142003或根據(jù)文獻(xiàn)[7]中表144查得，選用LX3型彈性柱銷聯(lián)軸器。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1=84mm，為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故ⅠⅡ段的長(zhǎng)度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取LⅠⅡ=82mm。 33011型圓錐滾子軸承參數(shù)數(shù)值mm標(biāo)準(zhǔn)圖d45D90T27C21a19B27右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h,故取h=6mm，則軸環(huán)處的直徑dⅤⅥ=72mm。⑤取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm，已知滾動(dòng)軸承寬度T=27mm，軸2大齒輪的寬度為B=40mm，則：lⅦⅧ=T+s+a+6056=27+8+16+4mm=55mmlⅣ=Ⅴ=B+c+a+slⅤⅥ+3=40+20+16+812+3=75mm至此，經(jīng)過(guò)步驟①②③④⑤基本確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度， 低速軸的參數(shù)值參數(shù)名稱參數(shù)符號(hào)軸的截面（mm）ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧ軸段長(zhǎng)度82502775125655軸段直徑45525562726055軸肩高度—5— 軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用圓頭普通平鍵連接。 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（）。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖喝扭矩圖（） 高速軸的受力分析從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面。mmMV1=FrL2L3(L2+L3)=157712562187=65357N=186357Nmm扭矩TTⅢ=442191NW=186357178。 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（1）判斷危險(xiǎn)截面截面A,，Ⅱ，Ⅲ，B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但是由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面A,Ⅱ，Ⅲ，B均無(wú)需校核。所以只需要校核截面VI右側(cè)即可。mm=141631N因rd=260=，Dd=7260=，經(jīng)過(guò)插值后可查得ασ=，ατ=又由附圖31可得軸的材料的敏感系數(shù)為qσ=，qτ=故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附表34）為kσ=1+qσασ1=1+=kτ=1+qτατ1=1+=由附圖32的尺寸系數(shù)εσ=；由附圖33的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)ετ=.軸按磨削加工，有附圖34得表面質(zhì)量系數(shù)為βσ=βτ=軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即βq=1，則按式（312）及式（312a）得綜合系數(shù)為Kσ=kσεσ+1βσ1=+=Kτ=kτετ+1βτ1=+=又由文獻(xiàn)[1]中167。=178。因滾動(dòng)軸承同時(shí)受徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h,故取h=，則直徑dⅢⅣ=60mm。③ 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm，已知滾動(dòng)軸承寬度T=19mm，軸2大齒輪的寬度為B=40mm，則：lⅠⅡ=lⅤⅥ=a+s+T+4=16+8+19+4=47mm至此，經(jīng)過(guò)步驟①②③基本確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度， 中間軸的參數(shù)值參數(shù)名稱參數(shù)符號(hào)軸的截面（mm）ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ軸段長(zhǎng)度4761203647軸段直徑4045604540軸肩高度—— 軸上零件的周向定位 大小齒輪與軸的周向定位均采用圓頭普通平鍵連接。四、 聯(lián)軸器的選擇及計(jì)算聯(lián)軸器是連接兩軸和回轉(zhuǎn)件，在傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力過(guò)程中使他們一同回轉(zhuǎn)而不脫開(kāi)的一種裝置。有些類型的