機械設(shè)計榫槽半自動加工-wenkub
2023-07-15 04:25:44 本頁面
【正文】 輪傳動后，機構(gòu)緊湊型不如方案一。在推桿的運動上面，方案二能夠?qū)崿F(xiàn)推桿的勻速要求，雖然沒有急回特性，但是由于機構(gòu)的生產(chǎn)效率較低，在正確匹配行程的基礎(chǔ)上，急回特性可以不予考慮。綜合考慮所有因素，最終選擇方案二。d)行程匹配圖1—6 e)凸輪輪廓設(shè)計平底從動件凸輪設(shè)計，采用解析法進行設(shè)計圖1—7凸輪段采用三角函數(shù)關(guān)系進行設(shè)計，于是整個凸輪行程的解析表達式就可以得出 由式3—22，可得凸輪輪廓的解析表達式其中，代入可得輪廓表達式時時實際凸輪輪廓如下所示圖1—8第二章 電動機的選擇Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機具有效率高、性能好、振動小等優(yōu)點。v=26450601000=根據(jù)已知條件由計算得知工作機所需有效功率設(shè)：聯(lián)軸器的傳動效率為 ηc=軸承的傳動效率(一對) ηb=圓柱齒輪的傳動效率為 ηg=V帶傳動的效率為 ηt=估算傳動系統(tǒng)的總效率式中：于是，傳動系統(tǒng)的總效率為工作電動機輸出的最小功率必須達到 由電動機的最小輸出功率要求，查表可選擇Y系列三相異步電動機且滿足的條件。同時由于小齒輪直接與軸作為一體，所以小齒輪材料選擇為45鋼（調(diào)質(zhì)處理，硬度為260HBS），大齒輪材料選擇為45鋼（調(diào)質(zhì)處理，硬度為240HBS），兩者硬度相差20HBS。大齒輪選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度HB=229286,平均取為240HB。其中端面重合度為由表2—5可得由于無變位，端面嚙合角，因此端面重合度為縱向重合度為因為，故。齒向載荷分布系數(shù)由圖2—9查得，其中：齒形系數(shù)由圖2—20（非變位）查得，；應力修正系數(shù)由圖2—21查得，重合度系數(shù)為螺旋角系數(shù)由圖2—22查得，齒根彎曲應力為f2 計算許用彎曲應力由式2—17計算許用彎曲應力：實驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限由圖2—30查得。應力修正系數(shù)相對齒根圓角敏感及表面狀況系數(shù)為許用齒根彎曲應力為f3 彎曲疲勞強度校核彎曲疲勞強度校核合格g）靜強度校核因傳動無嚴重過載，故不作靜強度校核4—2第二級斜齒圓柱齒輪傳動的設(shè)計計算1．、材料、齒數(shù)初選及螺旋角初定a) 榫槽切削機為一般的工作機器，速度不高，沖擊振動不大，而且所加工的零件為硬度并不高的木料，故可選擇齒輪精度為7級或8級，在此設(shè)計計算中選擇8級。小齒輪的寬度比大齒輪的寬度大5至10mm。b)初步估算小齒輪的直徑d1由附錄B中的B—1，查得計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩由表2—14可選取齒寬系數(shù)，初步計算許用接觸應力 由圖2—24查得接觸疲勞強度極限（失效概率為1%）。其中齒向載荷分布系數(shù)查表2—9，其中非對稱支承，調(diào)質(zhì)齒輪的精度為8級精度齒面接觸應力為d2 計算許用接觸應力由式2—16其中接觸強度壽命系數(shù)由圖2—27查得計算的應力循環(huán)次數(shù)為由圖可以選擇，齒面工作硬化系數(shù)為接觸強度尺寸由表2—18查得潤滑油膜影響系數(shù)為接觸最小安全系數(shù)查表2—17（一般可靠性），許用接觸應力為d3 驗算（取和中的較小者進行比較），接觸疲勞強度較為合適，齒輪無需進行調(diào)整。彎曲強度尺寸系數(shù)由圖2—33查得。值由表1—3確定： 因高速軸最小直徑處安裝聯(lián)軸器，設(shè)有一個鍵槽。由表1—2查得，由表1—4查得,則由公式可求得危險截面O處的當量彎矩當量彎矩圖圖5—8i) 按彎扭合成應力校核軸的強度由表1—4查得許用彎曲應力為，由式1—3進行校核，截面O的彎曲應力為顯然強度滿足要求，振動和剛度校拉計算略。 c)中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計圖5—9各軸段直徑長度的確定：滾動軸承處軸段，滾動軸承選為6206 ：由軸承寬度和套筒確定，取 ：過渡軸段，由于軸徑過渡不能太大，確定軸徑，：由箱體結(jié)構(gòu)確定 ：小齒輪軸段，由齒輪嚙合確定軸徑：由齒輪嚙合傳動確定 ：過渡軸段，由于軸徑過渡不能太大，選取 ：由箱體結(jié)構(gòu)等確定 ：安裝第一級大齒輪軸段，選取 ： 由齒輪和箱體結(jié)構(gòu)等確定 ：軸承安放軸段，選取軸承6206 ： 由套筒和軸承寬度等確定 d)軸的空間受力分析圖5—10其中BD=，DC= CA=58mm輸入的轉(zhuǎn)矩為大齒輪受力計算小齒輪受力計算e)計算軸承的支反力，繪出水平面和垂直面的彎矩圖和圖5—11e1 垂直面（YZ平面）的支反力和彎矩計算如下：垂直面彎矩圖5—12e2水平面（XY平面）的支反力和彎矩計算如下水平彎矩圖（畫圖中取相反的符號）圖5—13f) 計算并繪制合成彎矩圖合成彎矩圖圖5—14 g）計算扭矩并繪制扭矩圖扭矩圖圖5—15h)計算并繪制當量彎矩圖轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)考慮，取。值由表1—3確定： 因高速軸最小直徑處安裝聯(lián)軸器，設(shè)有一個鍵槽 最小軸徑確定35mm，外伸軸接聯(lián)軸器c)低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計圖5—17各軸段直徑長度的確定：外伸軸段， ：由聯(lián)軸器確定，取 ：密封軸段，：由箱體結(jié)構(gòu)確定 ：安放軸承軸段 選用軸承6209 ：由軸承寬度確定 ：過渡軸段， ：由箱體結(jié)構(gòu)確定 ：齒輪定位貼合軸段： 選用：齒輪安裝軸段：由齒輪結(jié)構(gòu)確定 ：滾動軸承安裝軸段，選用軸承6209 ：由軸承寬度和套筒寬度確定 d)軸的空間受力分析圖5—18齒輪受力計算e)計算軸承的支反力，繪出水平面和垂直面的彎矩圖和圖5—19e1 垂直面（YZ平面）的支反力和彎矩計算如下垂直面彎矩圖圖5—20e2水平面（XY平面）的支反力和彎矩計算如下；；水平彎矩圖圖5—21f) 計算并繪制合成彎矩圖合成彎矩圖圖5—22 g）計算扭矩并繪制扭矩圖轉(zhuǎn)矩圖圖5—23h)計算并繪制當量彎矩圖轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)考慮，取。軸段直徑和長度如下。齒輪連接處軸段直徑和長度如下。低速軸上軸段與低速級大齒輪配合，齒輪配合處軸段直徑和長度如下。外伸軸段的直徑和長度如下所示。高速軸的轉(zhuǎn)速為 ，查表6—100，選LX1彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，許用轉(zhuǎn)速，故適用。低速軸外伸軸段（主動軸）軸徑，帶輪軸（從動軸）的連接軸端取為軸徑，該聯(lián)軸器表示如下LX3聯(lián)軸器主動軸（低速軸）：Y型軸孔，A型鍵槽，從動軸(帶輪軸）：J型軸孔，B型鍵槽，8—2 箱體各尺寸設(shè)計為便宜箱體內(nèi)的零件拆裝，結(jié)構(gòu)形式采用剖分式。由表6—59，選用圓錐銷，公稱直徑h）軸承端蓋的設(shè)計由于拆裝方便，工藝性較好，所有端蓋均采用凸緣式端蓋，潤滑方式選用油潤滑，端蓋上面開口，對于沒有外伸軸段密封的端蓋，簡圖如下?？偨Y(jié)本次設(shè)計，有以下幾點感想：其一．設(shè)計是一項反復的過程，期間出錯時不可避免的事，但是要將錯誤降到最低程度，這就需要有一個良好的設(shè)計習慣。 總的來說，這門課程對于提高大學生機械類專業(yè)學生的實際設(shè)計能力有著很大的幫助，有其獨特的價值。 其二．機械設(shè)計是一門科學，不能僅靠個人的意會，每一項都有其理論根據(jù)或?qū)嶋H經(jīng)驗，不能憑感覺辦事，治學是一項嚴謹?shù)墓ぷ??？偟膩碚f，這門課程對于加強實際設(shè)計能力，強化專業(yè)知識有著很大的促進作用。圖8—6g) 定位銷選用為了確定箱座與箱蓋的相互位置，并保證每次拆裝后軸承座的上下半孔始終保持加工時的精度，在精加工軸承座孔前在上箱蓋和下箱座的聯(lián)結(jié)凸緣處裝配兩個定位銷。該聯(lián)軸器表示如下LX1聯(lián)軸器主動軸（電機軸）：Y型軸孔，A型鍵槽，從動軸(高速軸）：Y型軸孔，A型鍵槽，b) 低速軸聯(lián)軸器選擇根據(jù)低速軸的工作要求，載荷較平穩(wěn)，低速軸選用彈性柱銷聯(lián)軸器。查表7—1，鍵的許用擠壓應力取為。查表7—1，鍵的許用擠壓應力取為。查表7—1，鍵的許用擠壓應力取為。查表7—1，鍵的許用擠壓應力取為 。第六章 滾動軸承的選擇與校核根據(jù)載荷及速度情況，擬選用深溝球軸承02系列，由前面軸的設(shè)計，已初選三軸上的軸承分別為（表6—63）高速軸：6205 基本參數(shù)：中間軸：6206 基本參數(shù)：低速軸：6209 基本參
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