【正文】 鋁合金窗自重 =窗下墻體自重 = k窗下墻體粉刷 217=窗邊墻體自重 = N窗邊墻體粉刷 217= k框架柱自重 25=框架柱粉刷 17=縱向框架梁傳來樓面自重 = k中間層邊節(jié)點集中荷載 ?DAG 中柱縱向框架梁自重 中柱縱向框架梁粉刷 k內(nèi)縱墻自重 （）= 墻粉刷 （）217=荷載計算7扣除門洞重加上門重 1()= kN框架柱自重 框架柱粉刷 117=縱向框架梁傳來樓面自重 = k (+)=中間間層中節(jié)點集中荷載 ?CBG 恒載作用下的計算簡圖如圖 31 所示。其中 z 為框架節(jié)點至室外地面的高度，A 為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結(jié)果如圖 33 所示。表 32 梁的剛度截面 跨度 慣性矩 邊框架 中框架類別砼強度等級hb?(m)L(m) 0I(103m4 )I(103m4 )(bi410kN現(xiàn)用能量法計算，并考慮非承重填充墻剛度的影響，取折減系數(shù) 。iFiV表 36 地震作用標準值和地震剪力標準值層次 )kN(iG)m(i i )kN(iF)k(iV4 3 2 1 1445? 1445 橫向框架彈性變形驗算多遇地震作用下，橫向框架層間的彈性驗算結(jié)果列于表 37，其中樓層間的地震剪力應取標準值。頂層等效均布荷載為： )()21( 3234AB39。4 ?????中l(wèi)MABkN4 ?????中l(wèi)B標準層等效均布荷載為： )()21(23AB39。 ????中l(wèi)MABkN ????中l(wèi)B內(nèi)力計算16表 41 分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計算結(jié)果（kN/m）節(jié)點 單元 A B G位置 A 下柱 A 上柱 AB 端 BA 端 B 下柱 B 上柱 BG 端 GB 端頂層 中間層 分配 系數(shù)底層 頂層 中間層 固端 彎矩底層 彎矩分配法計算過程如圖 41，計算所得結(jié)構(gòu)頂層彎矩圖見圖 42。考慮彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點彎矩換算至梁端柱邊彎矩值，跨中彎矩乘以 的系數(shù)，以備內(nèi)力組合時用。 ?????????ABpag中內(nèi)力計算19m/39。39。 ?????ABpa中 m/39。m..36432239。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點彎矩不一定達到平衡，為提高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后恒載作用下的彎矩圖如圖 45 所示。m）內(nèi)力計算21圖 46 梁剪力、柱軸力圖（單位： kN） 風荷載作用下的內(nèi)力計算以一榀中框架為例，內(nèi)力計算采用 D 值法，以左風為例計算，右風符號相反。圖 47 風荷載作用下的框架彎矩圖（kN然后計算梁端的地震剪力標準值，并由節(jié)點兩側(cè)梁端剪力標準值之差求得柱的地震軸向力標準值，計算結(jié)果分別列于表 4447。內(nèi)力計算25圖 49 地震作用下的框架彎矩圖（kN圖 51 框架梁柱各控制截面截面設計28第 5 章 截面設計根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果，即可選擇各截面的最不利內(nèi)力進行截面配筋計算。2m/30N?yf 50.?b? 35S? 邊跨梁配筋計算 跨中正截面，跨中截面為 T 形，T 形截面翼緣寬度 取值如下：?ABM39。39。039。1 m690. ??yfcsA選用 4 16， 。?..13??sAv配箍率 %??bnsvsv?最小配箍率 % ???svyvtsvf ?故滿足要求。 框架柱的縱向受力鋼筋計算 軸壓比驗算 ?截面設計30 故滿足要求。039。%.?bhs?組合 ， ，???柱計算長度 40Hl截面設計31附加偏心距 ，取m202204??hea 20????ai，. 321?Afc? ??，取54//0 ??hl .2 2210 ??????????????hlei m1983605... 031 ???hbfNx bcRE ???故屬于小偏心受壓。 20139。 斜截面受剪承載力計算柱強剪弱彎要求 .)(.11. ??????nbctcHMV由內(nèi)力組合表查知 取 因為剪跨比 所以 ????hn? 3??又因為 . 2??Afc故取 ， ????? 故按構(gòu)造配箍， ??????取 。m) 軸力 N(kN) )m(2sA實際配筋(mm 2)maxM 519N 349邊柱 in 584 16 804max 496axN 2084中柱 min 4964 16 8043 邊柱 axM 443 4 16 804截面設計35 101in 0axM 526maxN 0中柱 in 5264 16 804ax 476maxN 87邊柱 in 04 16 804axM 646maxN 02中柱 in 6384 16 804ax 550maxN 0邊柱 in 444 16 804axM 612maxN 01中柱 in 5254 16 804表 64 框架柱斜截面配筋實配箍筋(mm 2)層數(shù) 組合 剪力 V(kN) sAv/箍筋形式非加密區(qū) 加密區(qū)邊柱 0 雙肢箍 8＠200?8＠1004中柱 0 雙肢箍 8＠200 8＠100邊柱 0 雙肢箍 8＠200 8＠1003中柱 0 雙肢箍 8＠200?8＠1002 邊柱 0 雙肢箍 8＠200 8＠100截面設計36中柱 0 雙肢箍 8＠200?8＠100邊柱 0 雙肢箍 8＠200 8＠1001中柱 0 雙肢箍 8＠200 8＠100樓板設計與計算37第 6 章 樓板設計與計算 屋面板計算 荷載計算恒荷載標準值 2m/476kN.?kg恒荷載設計值 .??kg活荷載設計值 2/.0q荷載設計值合計 ? 按彈性理論計算 計算跨度各區(qū)格板的計算跨度見表 71。 3該結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，故各支座均可視為固定。兩區(qū)格板計算的彎矩值如表 71 所示。2= =39。 m/?????qg 39。整個樓蓋可分為 A、B 兩種區(qū)格板。 39。表 73 截面配筋截面 (kN39。8? 平臺板計算取 1m 寬板帶作為計算單元，板厚取 。039。206?基礎設計45第 8 章 基礎設計 設計資料基礎兩端伸出邊柱以外，伸出長度為 ，基礎總長 L=42+=。)2022(..758????b 中間基礎：寬度 ，取 ?；A設計48表 91 邊基礎梁正截面承載力截面支座1，11第一，十跨跨中支座2，10第二，九跨跨中支座3，9第三，八跨跨中M(kNm) ??(mm2)1851 872 1826 880 1834選配鋼筋 5 25 4 20 5 25 4 20 5 25實配鋼筋 2454 1256 2454 1256 2454受沖切承載力驗算設箍筋 8110 四肢箍，則? ??????? ，滿足要求。?bhf 中基礎翼板的承載力計算 計算翼?????????????? 2221minax m/)()(6LBVHMP板根部的內(nèi)力：翼緣根部的剪力 ??????spPV翼緣根部的彎矩kN1）在恒載、活載、風荷載、地震作用下，滿足側(cè)移要求。因此，地震對建筑結(jié)構(gòu)的影響就越大。52致 謝在本次畢業(yè)設計過程中，得到了李國強等老師的悉心指導和本組同學的幫助，才得以順利完成此計算書。感謝你們教給我的一切知識。完成畢業(yè)設計的同時，我也學到了許多新知識，為以后的工作打下良好的基礎。5）一般情況下，多層框架梁、柱的計算剪力都較小，在考慮地震作用時，一般按抗震構(gòu)造要求即可。2）在進行梁柱配筋計算時，要滿足“強柱弱梁” 、 “強節(jié)點弱構(gòu)件”和“強剪弱彎”的要求。21?8sA翼緣板斜截面承載力驗算：V，滿足要求。翼板底部受力鋼筋設翼板根部高度 300mm，則 =30040=. ???hfAys選用 10120， 。m) ??(mm2)1438 684 1419 690 1425選配鋼筋 5 20 4 16 5 20 4 16 5 20實配鋼筋 1570 804 1570 804 1570基礎設計49表 92 中基礎梁正截面承載力截面支座1，11第一，十跨跨中支座2，10第二，九跨跨中支座3，9第三，八跨跨中M(kN 基礎梁配筋計算基礎梁高 =(1/8～1/4)L=525～1050mm，取 =650mmhh 基礎梁寬度 =400+100=500mmb邊基礎基底平均凈反力 1kN/??nP中基礎基底平均凈反力 9/..1n基礎梁受力及內(nèi)力計算見圖 9999998。調(diào)整后的地基承載力為 104kPa，標準值取近似設計值的 倍，基礎埋深為。 ?ft樓梯設計44故只需按構(gòu)造配箍。)(120????lqgM板的有效高度取 m070?? ?bfcs? ).(0)(5. ??????ss? 260 ?hfMAsys選配筋 （ ）81?2msA 平臺梁計算估算截面尺寸 取 035??hb 荷載計算梯段板傳來重 m/??樓梯設計43平臺板傳來重 m/??平臺梁自重 682)35.(??平臺梁側(cè)抹灰重 /3..小計 5k?qg 內(nèi)力計算計算跨度為 ?l跨中彎矩值為kNtan15/., ???? 荷載計算恒荷載計算水磨石面層 （+）1/= m/kN三角形踏步 251/= 混凝土斜板 251/= /板底抹灰 171/= k小計 /6.?g設計值 .??kg 活荷載計算標準值 /設計值 .?kq恒荷載