【正文】 schematic calculation of identification, load, stress, the bination of internal forces, Main beam reinforcement design and calculation, framesection design and reinforcement, meeting beam reinforcement design, floor and roof design, stair design, infrastructure design. Enclosing wind load under the framework moment, shear and axial bid。在畢設前期，我溫習了《結(jié)構(gòu)力學》、《鋼筋混凝土設計》、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設計》等書籍，并借閱了《抗震規(guī)范》、《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范。鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。隨著時代的發(fā)展，辦公樓的內(nèi)容和形式都在不斷發(fā)生變化。教室以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理 。在未來擴展時可靈活延伸，將損失減小到低程度。（ 7）安全性。 在整個設計過程中，我本著 ―安全，適用，經(jīng)濟，美觀 ‖的原則，在滿足設計任務書提出的功能要求前提下，完成了建筑設計這一環(huán)節(jié)，合 理的選擇框架，并為以后的結(jié)構(gòu)設計打下了良好的基礎。 7 設計標高：室內(nèi)外高差： 450mm。 屋面做法（上人屋面）： 見建筑設計部分。 基本風壓： ? 0 =雪壓： KN/m2，地面粗糙度類別為 B 類。 教室設置兩扇 900 寬的門，門扇開向室外。各類房間照明要求是由室內(nèi)使用上直接影響到室內(nèi)是用上精確細密的程度來確定的。 11 輔助房間的平面設計 通常根據(jù)各種建筑 物的使用特點和是用人數(shù)的多少，先確定所需設備的個數(shù)，建筑物中公共服務的衛(wèi)生間應設置前室，這樣使得衛(wèi)生間比較隱藏，又有利于改善通向衛(wèi)生間的走廊或過廳的衛(wèi)生條件。由于走廊兩側(cè)設房間，走廊寬度采用 3000mm，根據(jù)建筑物的耐火等級為二級，層數(shù)五層，走廊通行人數(shù)為 60 人，防火要求最小寬度為1m,符合要求。建筑立面上結(jié)構(gòu)構(gòu)件或門窗作用有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律變化的感受效果。 其它部分詳細做法和說明 根據(jù)《設計規(guī)范》，采用如下設計 (1). 基礎（墻基）防潮層： 在－ 以下基礎兩側(cè)均用防水水 泥砂漿防潮 ,20 厚的 1： 2 水泥砂漿摻 5％避水漿，位置一般在－ 標高處 ,適用于磚墻墻身。 整個設計過程中，在滿足設計任務書提出的功能要求前提下，同時遵循 ―安全，適用，經(jīng)濟，美觀 ‖的 原則，結(jié)構(gòu)布置合理，房間利用率比較高，適用 性很強，同時又不失美觀。 綜上可知，各梁的截面如下： 框架梁： b1h 1=300mm6000mm（ AB 跨、 BC 跨、 CD 跨） 連樓面系梁： b3h 3=200mm400mm 16 4 框架側(cè)移剛度的計算 根據(jù)規(guī)范可知，對于現(xiàn)澆樓板其梁的線剛度應進行修正： 邊框架梁 I = 中框架梁 I =2 0I 取結(jié)構(gòu)圖中 5 號軸線的一榀框架進行計算 圖 4－ 1 框架示意圖 橫梁線剛度 i b 的計算 表 4－ 1 橫梁線剛度 ib 計算表 類別 Ec (N/mm2) b (mm) h (mm) I0 (mm4) l (mm) EcI0/l (kNm） 1 ? 104 400 400 4500 ? 109 ? 1010 2~4 ? 104 400 400 3300 ? 109 ? 1010 圖 4－ 2 線剛度示意圖 18 各層橫向側(cè)移剛度計算 底層 A、 D 柱 i= αc=(+i)/(2+i)= D11=αc12ic/h2 =121010/33002 =13818 B， C 柱 i=(+)/= αc=(+i)/(2+i)= D12=αc12ic/h2 =121010/33002 =17168 第二層 1， 4 號柱 i=2/（ 2） = αc=i/(2+i)= D21=αc12ic/h2 =121010/33002 =11305 2， 3 號柱 i=2+2/（ 2） = αc=i/(2+i)= D22=αc12ic/h2 =121010/33002 =14028 19 三、四、五層 三層，四層和五層的計算結(jié)果與二層相同 D31=D34=11305 D32=D33=14028 D41=D44=11305 D42=D43=14028 D51=D54=11305 D52=D53=14028 表 43 橫向側(cè)移 剛度統(tǒng)計表 層次 1 2 3 4 5 ∑Di（ N/mm） 6197215=929580 5066615=759990 759990 759990 759990 該框架為橫向承重框架，不計算縱向側(cè)移剛度。 樓梯荷載標準值： 樓梯底板厚取為 100 ㎜，平臺梁截面尺寸為 200 ㎜ 400 ㎜ 樓梯板自重 （ 0. 074＋ ＋ ） 25247。 q1 =q2分別上人屋面板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q1 =q q2″和 q2， 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 梯形： q =（ 12α178。 圖 54 恒載作用下彎矩分配圖 27 圖 55 恒載彎矩圖 28 活載作用下柱的內(nèi)力計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖 56 活荷載作用下的荷載分布圖 對于第 5 層， q1== KN/m P1 = (1/2)2+= KN P2 =(1/2)4 += KN 集中力矩 M1= M4=PBeB =（ ） /2 = KNm 對于第 14 層， q1== KN/m q2== KN/m P1 = (1/2)2+= KN P2 =(1/2)2+(1/2)2+= KN 集中力矩 M1=PBeB =（ ） /2 = KNm 5 14 表 52 橫向框架活載匯總表 層次 q1 KN/m q2 KN/m P1P4 KN P2 P3 KN M1 M4 KN 對于 5 層： MAB 中 =M0（ M 左 + M 右 ） m 對于 3 層： MBD 中 =m 對于 1 層： MBD 中 = 活荷載作用下的梁跨中彎矩，利用兩端帶彎矩的簡支求得。m ME =m ME=m MBC 中 = =m ME ==m ME == 則 風壓高度變化系數(shù) ? z 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》確定 橫向風荷載的標準值 Wk為： Wk=? z? s? zWo 表 61 Wk值計算表 離地高度 Uz Bs Us Wo hi hj Wk 5 6 2 8 40 4 圖 61 風荷載示意圖 表 62 側(cè)移值計算表 框架柱 端剪力及彎矩分別按下 列公式計算： Vij=DijV i /∑Dij (63) M bij=Vijyh (64) M uij=Vij（ 1y） h Wk Vj ED △ u △ u/h 5 6 2 8 4 41 (65) y=yn+y1+y2+y3 (66) 注： yn框架柱的標準反彎點高度比。 第 1 層 A、 D 柱的反彎點高度為： 查表得 y0= y1=0 y2=0 y3=0 所以 y= 同理可算出各層的反彎點高度，各層的反彎點高度詳見彎矩計算表中。 uT按以下 公式計算： VGi=∑Gk (68) （ △ u ） i= VGi/∑D ij 44 (69) uT=∑ （ △ u ） k (610) 注： ∑D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度。 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第四層的 Gi為 G4和 Ge之和。m） GiHi/∑GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 5 46 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 圖 63 水平地震剪力作用分布 多遇水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（ △ u） i和頂點位移 u i分別按下列公式計算： （ △ u ） i = Vi/∑D ij (613) u i=∑ （ △ u ） k 47 (614) 各層的層間彈性位移角 ζe=（ △ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [ζe]1/550。m ） 5 759990 11305 4 759990 11305 3 759990 11305 2 759990 11305 1 929580 13818 表 610 各層柱端彎矩及剪力計算（ B、 C 柱 ） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑D ij（ N/mm）