【正文】 關系最大的是高嶺土化和碳酸鹽化兩種，由于酸性礦化水，特別是硫酸水作用，使用巖泥化現(xiàn)象迅速成長。（5）其它情況，平面布置，有采掘，選礦工業(yè)場地，炸藥庫，機械汽車修理場地及工人村等，采礦工業(yè)場地設在寶嶺、觀音打座山脈，炸藥設在距平窿1350米的高地沖山谷中（工人五村），機械、汽車修理場地分布設在周臺下村前面的公路兩旁，工人村分一、二、三、四、五村，分別距生產(chǎn)地為1公里左右。由于礦區(qū)地表水不發(fā)育，現(xiàn)有水源不能滿足生產(chǎn)要求，利用了回水，主要是濃密機溢流水和尾礦庫澄清水，用固定水泵站加壓返回，這樣既保護了環(huán)境，又節(jié)約了工業(yè)用水。1957年測定最大流量達4455公升/秒。最多風向北東24%。，最多降雪16天；，最多積雪17天，最大積雪深度22cm。%，歷年平均相對濕度79%，最高相對濕度83%，最小相對濕度9%，（1967年），（1963年）。C，每年在0176。C之間，最高氣溫41176。C10天，最多日平均溫度30176。176。山坡一般平緩，地勢南高于北。到郴州市后有京廣鐵路相連，往北290公里至株州冶煉廠，交通比較方便。40ˊ42ˊˊ，北緯25176。內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 鉛鋅礦部分等可浮流程畢業(yè)論文目 錄摘要 IAbstract II第1章 緒 論 1 礦山概況 1 選廠廠址基本特點 2 礦床和原礦性質(zhì) 4 采礦基本情況 7 8第2章 設計流程選擇與論證 9 破碎流程的論證及選擇 9 磨礦流程的論證及選擇 12 選別流程的論證及選擇 14 脫水流程的論證及選擇 19 19 設計的工藝流程 20 第3章 破碎流程計算與設備選擇 22 破碎流程計算 22 原始指標 22 計算 22 破碎設備的選擇 26 粗碎設備的選擇和計算 26 中碎設備的選擇和計算 26 細碎設備的選擇和計算 27 破碎設備選擇結果 29 篩分設備的選擇和計算 30 30 第二段破碎的預先篩分 30 第三段破碎的預先及檢查篩分 30 篩分設備選擇結果 32 第4章 磨礦流程計算與設備選擇 33 磨礦流程的計算 33 流程計算 33 磨礦設備的選擇和計算 34 分級設備的選擇與計算 37 第5章 選別流程計算 39 選別流程的計算 39 第6章 礦漿流程計算 53 磨礦礦漿流程計算 53 54 62 第7章 選別及脫水設備的選擇與計算 65 65 計算進入各作業(yè)的礦漿體積 65. 浮選機的選擇與計算 66 脫水設備的選擇與計算 69 過濾機的選擇與計算 70 第8章 輔助設備、設施的選擇與計算 72 膠帶運輸機的選擇與計算 72 74. 原礦倉的選擇與計算 74 粉礦倉的計算 76 精礦倉的計算 76 77 79 其他輔助設備的選擇與計算 79 第9章 廠房配置 84 破碎車間設備配置 84 磨浮車間設備配置 85 脫水車間設備配置 86 參考文獻 87 附錄A 相關文獻英文譯文 88 附錄B 相關文獻英文原文 93 致謝 104 第1章 緒 論按設計任務書要求,本人所設計的選礦廠生產(chǎn)能力為120萬噸/年,選礦廠廠址建立在黃沙坪鉛鋅礦選礦廠原地點,選別流程采用等可浮浮選流程,產(chǎn)品為鉛精礦、鋅精礦。39ˊ31ˊˊ。礦區(qū)地勢平坦、開闊，屬丘陵地帶。水系沿山谷而入溪間，向北東匯入菱河（春水），注入湘江。C，176。C29天。C，一、二月份最冷，一般在5176。C以下約20天。歷年平均雨日180天，最多雨日224天，最少雨日142天；連續(xù)最多降雨日20天，連續(xù)無雨日33天。歷年平均冰凍天數(shù)9天，最長冰凍天數(shù)32天，連續(xù)冰凍天數(shù)14天。歷年平均大風（6級以上7米/秒），8級以上大風，歷年平均為6天左右，最多大風日數(shù)16天，最大風數(shù)（10分鐘平均值）20米/秒。 選廠廠址基本特點（1）廠址選擇黃沙坪鉛鋅礦屬有色金屬礦山，選廠員原礦運輸量大，精礦運輸量小，故因地制宜，就礦建廠，廠址選擇在周臺下村后面山坡上，有如下優(yōu)點：1)選廠不在礦體上，塌落界限和爆破危險區(qū)內(nèi)2)工程地質(zhì)較好3）場址大，總面積布置條件好4）距尾砂池近，生產(chǎn)前期的尾砂可以自流5）充分利用山地、荒地，占田少，不妨礙農(nóng)田水利建設6）供水管路較短7）廠址位于生活區(qū)下風向，離生活區(qū)近，即有利于生產(chǎn)又方便生活8）有公路同郴嘉公路相通，交通條件好，廠址最高點為海拔335米，最低點為300米，選場安全條件非常好。（3）尾礦輸送與處理尾礦池位于東北向的山谷，三面環(huán)山，自然條件好，占地少（共約17畝）基本壩工程最小，尾礦容積大，累積容積為2814600米3，有效容積為2000000米3，生產(chǎn)前期尾砂直接用200毫米管道架空自流輸出，管道起端坡度在5%以上，后經(jīng)架空道（坡度不大），并加適量高壓水沖流后輸入尾砂地，管路全長941米，粒度過小的尾砂經(jīng)礦泵揚送入尾砂池，輸送管道長9001200米；后期尾礦需砂泵揚送，揚程47米，電機配備55千瓦，尾礦水所需澄清距離為108米，實際達到128米澄清水從溢流井通過溢流洪道流出，通過砂泵返回利用。 礦床和原礦性質(zhì) 黃沙坪鉛鋅礦屬終身條件下的高溫熱液礦床。因此，在礦區(qū)的裂隙發(fā)育地區(qū)形成一部分對浮選不利的原生礦泥。脈石依次為石英、方解石、螢石、絹云母和綠泥石等，其中主要為石英、方解石。其次，除鐵閃鋅礦外，尚有少量普通閃鋅礦和極少量的纖維鋅礦。斜方鉛礦：呈他形半自形晶粒產(chǎn)出，常嵌布于黃鐵礦間隙或脈石中，被鐵閃鋅礦、方鉛礦交代溶蝕形成殘余狀或骸晶狀結構，個別大者達3毫米以上。根據(jù)上述的礦物組成和主要有用礦物的嵌布特性，礦石中細粒不均勻嵌布的多金屬硫化礦，有用礦物之間共生密切，尤以銅的嵌布粒度較細，并有一部分呈乳濁狀微粒與鋅密切共生。 采礦基本情況設計院推薦的采礦方法： %，主要應用在傾角小于30176。表13 近幾年原礦品位時間PbZnCu 上表可知，隨著礦層下采，Pb的品位不斷降低，而Zn、S品味不斷升高，這對選礦工藝來說是非常有利的。鋅精礦售給株洲冶煉廠。(1)破碎段數(shù)的確定原礦最大塊度：根據(jù)黃沙坪鉛鋅礦的實際情況和所采用的采礦方法，本設計原礦最大塊度為520mm。假如選用二段破碎，則平均破碎比Sa===，破碎比太大了，不合理。 (2)預先篩分的必要性 根據(jù)黃沙坪現(xiàn)場的原礦與粗碎產(chǎn)物粒度分析，、約為50%，因此，在粗碎前應設置預先篩分，可用固定篩。檢查篩分可以控制破碎最終產(chǎn)物粒度和充分發(fā)揮細碎機的生產(chǎn)能力，可確保破碎產(chǎn)物粒度的均衡。 磨礦流程的論證及選擇 磨礦是實現(xiàn)有用礦物單體解離和提供適宜入選粒度的重要手段，是選礦廠關鍵性作業(yè)，它直接影響選別效果，同時涉及基建投資及生產(chǎn)電耗。(1) 預先分級的必要性預先分級是礦石進入磨礦機之前的分機作業(yè)，其目的是：預先分出給礦中已經(jīng)合格的粒度，從而提高磨礦機的生產(chǎn)能力；或者預先分出礦泥、有害的可溶性鹽類，以利于分別處理。(2) 檢查分級的必要性檢查分級的目的是為了保證溢流粒度合格，同時及時將粗粒返回磨礦機，形成合適的循環(huán)量，從而提高磨礦效率，減少礦石過粉碎現(xiàn)象。本設計要求的溢流細度不大，也沒有階段選別的要求，故不設。綜上所述，磨礦流程采用磨礦與檢查分級構成的一段閉路磨礦流程見圖22。缺點：1) 抑制劑用量較多，其用量隨全浮選階段的藥劑，尤其是硫酸銅用量多而隨之增高；2) 鉛鋅分離過程極難穩(wěn)定，極易造成鉛鋅精礦質(zhì)量低，同時減低鉛的作業(yè)效果。(4) 等可浮流程優(yōu)點：1) 保持了全浮選流程優(yōu)點，有用礦物上浮不受抑制劑影響，有充分上浮機會，克服了全優(yōu)浮因混選中CuSO4的添加而使鉛分離困難等缺點。缺點：1) 丟掉了22%左右的硫回收率。c：適應現(xiàn)有磨礦細度，簡化了工藝流程，降低了能耗、藥耗等成本，操作簡便，中礦循環(huán)量少，少跑槽，對礦物適應性強。2) 工業(yè)試驗評述a：鉛精礦品位的提高由于石灰和硫酸鋅等抑制劑都被提前加在球磨機內(nèi)，鐵閃鋅礦和黃鐵礦都與抑制劑和調(diào)整劑充分接觸，且作用時間長，相對等可浮流程抑制更加穩(wěn)定，故鉛精礦中的閃鋅礦和黃鐵礦含量下降，主品位得到穩(wěn)定提高。使石灰乳與黃鐵礦及其他雜質(zhì)的作用時間延長了一倍以上，抑制劑效果更加理想，所以鋅質(zhì)量穩(wěn)定突破45%以上。圖23等可浮浮選流程圖 脫水流程的論證及選擇一般地，當要求浮選精礦含水量為10%～15%時，采用濃縮和過濾兩段脫水流程就能滿足要求，根據(jù)黃沙坪的礦石性質(zhì)，用戶對產(chǎn)品的要求以及國家對產(chǎn)品含水的有關規(guī)定，本設計確定各精礦產(chǎn)品含水量為：鉛精礦10%，%。 設計的工藝流程 綜合上述流程的選擇、論證及黃沙坪鉛鋅礦的實際生產(chǎn)情況，設計的選礦廠采用了以下的工藝流程。精礦采用先濃縮后過濾的兩段脫水，鉛精礦、鋅精礦含水均為10%。粗篩: e4≤a1≤d4 即106≤a1≤168，取a1=130 （mm），E1=50%中篩: e8≤a2≤d8 即28≤a1≤53，取a2=50 （mm），E2=80%細篩: 采用等值篩分工作制度a3==15=18,取 a3=18mm , E3=65% (8) 計算各產(chǎn)物的產(chǎn)率和產(chǎn)量1) 粗碎作業(yè)：Q1=3636/（36）=202 （t/h）； r1=100 （%）Q2=Q1βE1=202=γ2＝Q2/Q1100%=Q3＝Q4＝Q1Q2＝＝γ3＝γ4＝γ1－γ2＝100%16%=84％Q5＝Q1＝202 （t/h）； r5＝r1＝100 （%） 式中β——原礦中小于130mm的粒級含量粗篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度比值＝130/520＝，在《選礦廠設計》 圖4－3中,查中等可碎性礦石得β＝＝32％。 則β＝＋＋ ＝＝％ 破碎設備的選擇 粗碎設備的選擇和計算根據(jù)流程計算，初步擬訂粗碎用PE12001500顎式破碎機進行計算，該機在標準條件下的生產(chǎn)能力為：Q0=q0e式中q0——單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力，查表51可知q0= t/(mm則 Q0=728=196 （t/h）經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后的生產(chǎn)能力為：Q=K1K2K3Q0式中 K1——中等硬度礦石，k1=。則 Q0=12=288t/h經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后開路條件下的生產(chǎn)能力為：Qk=K1K2K3Q0式中 K1——中等硬度礦石，k1=。方案三：原礦最大粒度為520mm,破碎最終產(chǎn)物粒度為 15mm ,工作制度：每天三班，每班6小時,破碎比分別為：。 破碎設備選擇結果 破碎選擇結果見表32。 r篩分物料的松散密度。則：細粒級含量β＝（βγ＋βγ）/γ ＝（100＋）/＝粗粒級含量：β＝（βγ＋βγ）/γ篩孔尺寸與第二段破碎機排礦口之比18/29＝，查《選礦廠設計》中表46可知β＝。 K=。 (5) 所需篩子的有效篩分面積： F=Q/ =＝篩子的幾何面積F＝F/＝＝ m根據(jù)計算結果取圓振動篩YA1536二臺，單臺幾何面積為5 m。根據(jù)磨礦細度（）不超過72%，宜采用一段閉路磨礦流程，磨礦機采用格子型，初步選擇MQG32004500，MQG36003900，MQG36004500，MQG32003600球磨機進行計算和方案比較。h） V=Q流(β2β1)/q=()/= （m3）對MQG36003900球磨機，K2由表515可知K2= q= t/（m3h），V0=31 （m3）n=()/（31）= 取n=3臺η=V/(nV0)100%=(331)100%=% 對MQG36003900球磨機，q= t/（m3表41 磨機方案對比方 案球磨機規(guī)格臺 數(shù)負荷率（%）單臺重量/t功率/KW/臺ⅠMQG320045003136800ⅡMQG3600390031451000ⅢMQG3600450031521250ⅣMQG320036003630根據(jù)方案比較結果可知，方案Ⅰ、Ⅱ的負荷率低于90，方案Ⅲ的負荷率最高，但工作時功率過高，浪費電。(1) 根據(jù)分級機溢流細度可采用高堰式分級機。由工藝流程計算結果可知，分級機選擇符合要求。則C=1+2=3流程中的選別產(chǎn)物數(shù)（不含混合產(chǎn)物），則=30流程中的選別作業(yè)數(shù)（不含混合作業(yè)）,則=15則Np=C()=3(3015)=452. 原始指標的分配。圖62等可浮浮選流程 （2）確定濃度Cn 鉛粗選一作業(yè)濃度CI=36%, 精礦濃度C19=51%, 鉛粗選二作業(yè)濃度CII=35%, 精礦濃度C24=43%, 鉛精選一作業(yè)濃度CIII=36%, 精礦濃度C27=42%, 鉛精選二作業(yè)濃度CIV=40%, 精礦濃度C30=44%, 鉛精選三作業(yè)濃度CV=42%, 精礦濃度C33=46%, 鉛精選四作業(yè)濃度CVI=44%, 精礦濃度C35=48%, 等可浮掃選精礦濃度C21=36%, 鉛掃選一精礦濃度C38=37%, 鉛掃選二精礦濃度C42=27%, 脫鋅浮選作業(yè)精礦濃度C44=3